Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора

Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости динамический (см. Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости кинематический (см. Вязкость жидкости ) 61 К. п. д. насосов и моторов 124 Коэффициент расхода (см. Местные потери напора ) 21 Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора ) 14 [c.678]

Потери напора в расходомерах вычисляют по общему выражению (VII— 1), где и — средняя скорость в трубопроводе и — суммарный коэффициент сопротивления расходомера, также определяемый опытным путем. [c.149]

Формула Вейсбаха-Дарси может быть использована для определения потери напора по длине в любой области сопротивления [также и при ламинарном режиме см. 4.7, формула (4.37)] коэффициент же X для каждой из областей сопротивления определяется по специальным формулам. [c.118]

При перекачивании перегретых паров трубопроводы самым тщательным образом изолируют, и их тепловые потери незначительны, но все же характер изменения состояния перегретого пара в результате устранения теплообмена между потоком и наружной средой уже не является изотермическим. Не будет он и строго адиабатическим— даже в хорошо изолированной трубе условия будут отличаться от условий при обратимом адиабатическом изменении объема, так как турбулентность, возникающая при движении, переходит частично в тепло, которое изменяет уравнение энергии (энергия, переходящая в потери, возвращается в виде механической энергии). Таким образом, с одной стороны, температура пара имеет тенденцию к снижению по длине трубопровода в результате расширения пара, с другой стороны, — к возрастанию вследствие поступления тепла от потерь напора. В результате режим движения находится между изотермическим и адиабатическим. Поскольку температура пара меняется по длине паропровода, меняются также динамическая вязкость р, число Рейнольдса и в общем случае коэффициент гидравлического трения X. Однако вследствие значительных скоростей движения пара в паропроводах (десятки метров в 1 с) сопротивление относится чаще всего к квадратичной области, где X от Не не зависит. [c.295]

Потеря напора на местном сопротивлении, выраженная в единицах столба жидкости (С— коэффициент сопротивления (табл. 21, 23) и — скорость жидкости в трубопроводе) Потеря давления, выраженная в единицах давления ( ( — удельный вес жидкости) М. с - 2g (см. также рис. 26) ДРм. с = iK. с [c.46]

Расчет трубопроводов состоит из гидравлического расчета и расчета на прочность. Гидравлический расчет заключается в определении диаметра трубопровода при заданном расходе через него и заданной потере напора. Расчет ведется по формулам, приведенным на стр. 327. Расчет на прочность, т. е. определение толщины стенок, производится на основании величины рабочего давления в системе. Предполагая трубопровод тонкостенной оболочкой, в формулу, применяемую в сопротивлении материалов для толщины стенки цилиндрической оболочки, введем коэффициенты, учитывающие коррозию, а также отклонения диаметра труб от номинального. Таким образом, имеем [c.459]

Для практических расчетов потерь напора в диафрагменном дросселе с круглым отверстием и с острой кромкой (см. рис. 233, а) можно использовать формулу для расчета расхода при истечении жидкости из отверстия в тонкой стенке [(см. выражение (74)]. Сопротивление диафрагменных дросселей с регулируюш им вентилем (см. рис. 233, б) можно рассчитывать по формуле (70) для вычисления местных потерь напора Др= , приняв значение коэффициента равным 2—2,2. Эти же значения можно также принять [c.400]

Сопротивление газового и воздушного трактов, обусловливающее потери напора, зависит от квадрата скорости потока, плотности потока и конфигурации тракта. Понизить сопротивление тракта можно путем уменьшения скорости потока и коэффициента местного сопротивления. Однако уменьшение скорости потока приводит к увеличению сечения газовоздухопроводов, а тем самым и капитальных затрат на их сооружение. Поэтому в первую очередь следует снижать местные сопротивления путем рационального выполнения отдельных элементов тракта. Установка лишних шиберов по тракту также приводит к увеличению его сопротивления. Например, при наличии направляющего аппарата во всасывающем патрубке вентилятора достаточно иметь шиберы только у горелок (пылевых, газовых, мазутных). Особенно вредно располагать шиберы в местах с повышенными скоростями потока, например в выхлопном патрубке вентилятора или дымососа. При эксплуатации котлоагрегата необходимо выявлять сопротивление отдельных элементов газового и воздушного трактов с целью его снижения. [c.132]

Название квадратичная область сопротивления указывает, что так как в этой области коэффициент Я не зависит от числа Re, то потери напора по длине по (7.18) зависят от квадрата средней скорости. В таком случае говорят также, что имеет место автомодельность йо числу Рейнольдса, т. е. независимость Я от Ке (правее линии III на рис. 8.8). [c.166]

Найденные значения коэффициента шероховатости будут отражать все особенности условий, в которых происходит движение в данном русле, в том числе и так называемые местные сопротивления, В коэффициенте Шези С, по сути дела, также будут учтены как потери напора по длине, так и местные потери напора для каждого из данных участков, где определялся коэффициент шероховатости. Следует учитывать, что полученные по натурным данным значения коэффициентов шероховатости могут зависеть от глубины наполнения русла, хотя по исходным представлениям коэффициент п должен был бы отражать только характер шероховатости поверхности русла. [c.364]

Потери напора при движении жидкости в сосуде из-за малой скорости v также можно не учитывать, а все потери напора можно отнести к отверстию с коэффициент том местного сопротивления Сот- Следовательно, [c.167]

Если поворот трубы плавный (отвод, закругленное колено), вихреобразование уменьшается и потери напора меньше. Коэффициент сопротивления отвода пов зависит от угла поворота, от отношения радиуса закругления к диаметру трубопровода К с1 (рис. У.15), а также от коэффициента гидравлического трения X [c.105]

Не следует также размещать в непосредственной близости от выходного патрубка машины какой-либо поворот. Непосредственно за выходным патрубком машины для снижения потерь напора следует устанавливать диффузор. Схема размещения диффузора показана на рис. 12-7. Коэффициент сопротивления диффузора оптимальной формы не должен превышать 0,2—0,25. При угле раскрытия диффузора больше 20° ось диффузора [c.342]

На коэффициент сопротивления влияет также режим движения жидкости— ламинарный или турбулентный. Применяемое при гидравлических расчетах для определения потерь напора уравнение (П.2) относится к турбулентному режиму, которому свойствен квадратичный закон сопротивлений. Поэтому при использовании этой зависимости для ламинарного режима коэффициенты сопротивления движению жидко- [c.87]

Коэффициенты местных сопротивлений зависят в первую очередь от их конструктивных особенностей и открытий, а также от режима движения, характеризуемого числами Рейнольдса Ке. Исследованиям местных сопротивлений посвящено много работ, но почти все они в основном относятся к турбулентному режиму. Для ламинарного движения местные сопротивления исследованы значительно меньше. В ламинарном потоке коэффициенты сопротивления зависят от чисел Рейнольдса, а потери напора в общем пропорциональны скорости или расходу в первой степени, что особо точно соблюдается при малых числах Рейнольдса [c.88]

При внезапном сужении потока потери напора, как показывают опыты, меньше, чем при внезапном расширении. Движение потока в этом случае также сопровождается образованием застойных вихревых зон, расположение которых представлено на рис. 6.11. Первая из них расположена перед торцевой стенкой, сужающей поток, а вторая — на входном участке трубы меньшего сечения. Величина коэффициента сопротивления при внезапном сужении [c.106]

Его можно также определить по формуле (5-45), подставив в эту формулу вместо W величину а, означающую цревы-шение оси насоса над горизонтом жидкости в бассейне, и вместо величину т. е. полный коэффициент сопротивления, учитывающий потери напора во всей трубе. При этом получаем [c.223]

Жидкость вытекает из открытого бака через отверстие в его дне диаметром 10 мм при постоянном напоре И = 2,0 м. Определить коэффициенты расхода, скорости и сжатия струи (р,, ф, е), а также коэффициент сопротивления и потерю напора /1п, если сосуд вместийостью 92 л, в который вытекает жидкость, заполняется за 5 мин, а диаметр струи в сжатом сечении равен 8 мм. [c.200]

Наибольшая величина вакуума будет непосредственно у насоса, перед его рабочим колесом (в сечении 2—2). Такой вакуум мбжно найти, соединяя уравнением Бернулли сечение 1—1, намеченноё по поверхности жидкости в бассейне, и сечение 2—2. Его можно также определить по формуле (5-45), подставив в эту формулу вместо h величину а, означающую превышение оси насоса над горизонтом жидкости в бассейне, и вместо величину т. е. полный коэффициент сопротивления, учитывающий потери напора во всей трубе. При этом получаем [c.185]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Для ламинарного режима результирующий эффект воздействия поля на течение зависит от ориентации и напряженности магнитного поля, а также от формы поперечного сечения канала. В случае продольного магнитного поля характер полностью развитого ламинарного течения не меняется, так как магнитное поле не взаимодействует с потоком из-за параллельности векторов скорости потока v и магнитной индукции B(v B). Если жидкость движется в поперечном магнитном поле (v LB), то в ней индуцируются замкнутые токи, которые приводят к возникновению объемной электромагнитной силы уХВ. Эта сила распределена по сечению канала таким образом, что она ускоряет медленно движущиеся слои жидкости у стенок и тормозит поток в центре канала, уплощая профиль скорости (эффект Гартмана). Уплощение профиля, в свою очередь, приводит к увеличению касательного напряжения на стенках Хст и, следовательно, к увеличению коэффициента сопротивления. На характер течения в поперечном магнитном поле существенное влияние оказывает и проводимость стенок, обусловливающая дополнительные потери напора. [c.60]

Формулу для потерь напора (13-12) называют формулой Дарси . При установившемся равномерном течении hr представляет собой [ потерю механической энергии на единицу веса жидкости за счет превращения ее в тепло под действием трения. Размерность этих потерь кГ-м1кГ или просто м эквивалентной высоты столба рассматриваемой жидкости. Формула Дарси используется также и для труб некруглого сечения. Коэффициент сопротивления трения X зависит от формы и размера трубы, шероховатости стенок и числа Рейнольдса [c.286]

Следует отметить, что в случае дефлекторных диодов под Qoo понимается остаточный расход, который имеет место на выходе диода. Для резисторных диодов наряду с показателем Дд используется также величина отношения коэффициентов гидравлического сопротивления диода в обратном об и прямом пр направлениях при одинаковой потере напора. Это отношение названо диодностью по сопротивлению и обозначается Д [c.248]

Аэродинамические характеристики газоотводящих труб со стволами постоянного сечения с диффузором на выходе исследованы МЭИ на дымовой трубе № 1 Запорожской ГРЭС высотой 320 м с подвесным газоотводящим кремнебетонным стволом, который имеет в плане форму 12-угольника с эквивалентным диаметром э=9 м [27]. Ствол смонтирован из отдельных царг высотой по 10 м, собранных из 12 панелей и соединенных между собой глухими стыками и компенсаторами через 30 м. Царги подвешены на тяжах к железобетонной оболочке. Компенсаторы служат для гашения температурных деформаций и колебаний ствола. На основании предварительной оценки шероховатости кремнебетона и с учетом потерь напора на участках швов и компенсаторов МЭИ принял эквивалентный коэффициент сопротивления трения ствола к равным 0,02, и исходя из этой величины рассчитаны потери в газоотводящем стволе и выбран его диаметр. При этом принимались также во внимание характеристики дымососов и потери напора во внешних газоходах. [c.74]

Рассмотренная программа SETNAS позволяет также производить гидравлические расчеты водяных тепловых и газовых (низкого давления) сетей. В программе SETNAS рассматриваются длинные трубопроводы. Для более строгого решения гидравлических задач подготовлена программа TRUNAP, в которой учитываются скоростные высоты, а местные потери напора подсчитываются непосредственно через коэффициенты местных сопротивлений. [c.366]

Для оценки распределителей Я. Т. Ненько ввел некоторый критерий длины, определенный в предположении одноразмерного установившегося движения вязкой несжимаемой жидкости с непрерывно убывающим вдоль пути расходом. Г. А. Петров уточнил выражение критерия длины распределителей круглого сечения, введя в него коэффициент кинетической энергии учитывающий влияние эпюры скоростей в начальном живом сечении потока. Однако этим не исчерпываются все особенности движения реального потока в дырчатых распределителях. Как уже указывалось, на потери пьезометрического напора по длине дырчатых распределителей оказывают влияние также прерывчатый отток струй через отверстия, убывание расхода вдоль пути потока и возникновение в нем вихревых сопротивлений, обусловленных взаимодействием транзитного потока с вытекающими турбулентными струями. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...