Титановые сплавы — Диаграмма растяжения

На рис. 2.17 изображена диаграмма мгновенного растяжения для титанового сплава при температуре 600 °С [105], которая описывается интегралами двух первых слагаемых в уравнении [c.69]

Титановые сплавы — Диаграмма растяжения 69, 70 Трение — Интенсивность сил 91, 122 [c.217]

На рис. 4.4 приведены диаграммы ползучести титанового сплава ЗВ при нормальной температуре в условиях чистого растяжения. Здесь в интервале длительностей до 2-10 ч Л 67,5 МПа [49]. [c.80]

Па рис. 2 б представлены результаты, аналогичные вышеописанным, экспериментов на трубчатых образцах титанового сплава ВТ-20 при температуре Т = = 900 °С [1]. При этой температуре первая стадия ползучести отсутствует, время релаксации т , т.е. время перехода от возбужденного состояния к равновесному мало, что отчетливо просматривается из диаграмм. Эксперимент начинался при напряженном состоянии, соответствующем точке 1 с интенсивностью напряжений Tj = 5 МПа, через 0,5 часа перегрузка в точку с интенсивностью ai = 10 МПа и затем через 0,5 часа в точку 3 с интенсивностью сг = 5 МПа. На следующей диаграмме показаны графики Si = i t) в соответствующих обозначениях для ак-, Тк, здесь же для сравнения изображены темными точками результаты экспериментов на растяжение. На диаграмме справа точками изображены отношения замеряемые через Ai = 3 мин после перегрузки, подобие девиаторов сохраняется. При высоких температурах просматривается полная аналогия между процессом ползучести и деформированием идеально-пластической среды, экспериментально достаточно хорошо подтверждается квазилинейная тензорная связь между скоростями деформаций ползучести и напряжениями, гипотеза существования потенциала ползучести весьма правдоподобна. [c.729]

На рис. 12.23 представлены диаграммы мгновенного растяжения и диаграммы растяжения при постоянных скоростях изменения деформации и напряжения титанового сплава 13]. Этот рисунок подтверждает значительное влияние на диаграмму растяжения скоростей изменения деформаций или напряжений. [c.297]

Растяжение — Диаграммы 150 Листы из сплавов титановых 183 — [c.294]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Кривая растяжения титанового сплава 3 (рис. 1.5) проходит на стадии пластического деформирования почти параллельно оси деформации, а соответствующая истинная диаграмма деформирования (рис. 1.6) близка к участку экспоненты с тангенсом угла наклона, удовлетворяющим условию (1.4). В этом исключительном случае устанавливается как бы безразличное равновесие, причем явного шейкообразования не происходит, но количество полос скольжения уменьшается при возрастающей концентрации пластических деформаций в пределах каждой отдельной полосы. Начиная с общей пластической деформации удлинения порядка 10 %, первоначально гладкая поверхность образца становится шероховатой и на ней выступают так называемые фигуры скольжения в виде различных выступов и впадин. [c.14]

Рис. 15.3 , Диаграммы нагрузка— деформация при испытании на растяжение с и ручением шпилек из титанового сплава ВТ 4 ыа установке с податливостью5 I 0,33 м/мН 2 - 0,008 м/мН

Рис. 3. Диаграммы деформации, полученные при испытании на растяжение с кручением шпилек из титанового сплава ВТ14 на установке податливостью

Полученные данные сопоставляли с результатами испытаний титановых сплавов сжатием. Процесс осадки исследовали на испытательной машине ЦДМПУ-200 усилием 2 МН с диапазоном регулируемых скоростей ползунаО, —1,0мм/с. Осаживали образцы диаметром 10 и высотой 15 мм, а также диаметром 15 и высотой 20 мм. В процессе деформирования записывали диаграммы усилие— ход с помощью самопишущего устройства. Средние скорости деформации ё,- = 0,003- -0,22 с . Все образцы деформировали до ф = 0,7. Для исключения влияния сил внешнего трения образцы оставляли с достаточно большой конечной высотой (7 и 10 мм), при этом отношение диаметра осаженного образца к высоте было невелико (2). Торцы образцов покрывали стеклянной смазкой, обеспечивающей коэффициент контактного трения 0,05. В этих условиях напряженное состояние можно считать приблизительно одноосным. Результаты измерений хорошо совпадают с данными, полученными при испытании на растяжение. [c.72]

В процессах объемной штамповки большое значение имеет возможность уменьшения сопротивления деформированию, связанная с применением металлов с мелкозернистой структурой. Поведение титановых сплавов ВТЗ-1, ВТ9 и ВТ18 при очень малых скоростях деформации (10 —10 с ) изучали осаживанием образцов диаметром 20 и высотой 30 мм в изотермических условиях, а также растяжением стандартных образцов. Для исследования использовали испытательные машины Шоппер и ЦДМВ-30. Скорость деформирования на машине ЦДМВ-30 записывали с помощью специального приспособления, представляющего собой подвижное перо, связанное через систему блоков с электродвигателем. При снятии индикаторной диаграммы перо с постоянной скоростью перемещается в направлении, перпендикулярном движению бумаги. В результате на диаграмме вычерчивается линия, тангенс угла наклона которой к направлению перемещения пера выражает с учетом масштабов скорость деформирования. [c.77]

На рис. VIII.3, б показаны схематические зависимости предела текучести о, и упругой относительной деформации бт = от температуры Т, характерные для малоуглеродистой низколегированной, аустенитной сталей, алюминиево-магниевых сплавов, а на рис VIII.3, в — для титановых сплавов. Надо отметить, что диаграммы растяжения и сжатия алюминиево-магниевых, титановых сплавов и аустенитной стали, как и многих других материалов, не имеют явно выраженной площадки текучести. Предел текучести таких материалов определяют условно по величине напряжений Оо.2, отвечающих остаточной дес рмации 0,2%. [c.387]

Рис. 12.23. Диаграмма мгновенного растяжения (кривая 1) титанового сплава ВТ5-1 при температуре 600° С [25 ] и диаграммы растяжения при постоянных скоростях деформации = 1,67-10" 1/с (кривая 2) I = 16,/ lO 1/с (кривая 3) и постоянных скоростях напряжения а = 7,5 МН/м с (кривая 4) и (т = 75МН/м2с (кривая 5) [13]

Применение в конструкциях совместно меди и титана потребовало разработки методов соединения титана с медью и ее сплавами. Сварка титана с медью и ее сплавами всеми известными способами затруднена в связи с большим различием свойств, малой взаимной растворимостью и образованием в зоне соединения хрупких промежуточных фаз. В соответствии с диаграммой состояния эти металлы образуют гамму хрупких интерметаллидов (Т зСи, ТЮи, Т1аСиз, Т Сиа и Т1Сиз) и легкоплавкую эвтектику. Наиболее качественные соединения титана с медью и ее сплавами получают диффузионной сваркой через промежуточный металл, не образующий хрупких соединений с основными металлами. Без применения промежуточных металлов удается получать качественные соединения только в узком температурно-временном диапазоне параметров процесса. Диффузионную сварку титана ВТ1—1 с медью МБ для изготовления деталей электровакуумных приборов выполняют на режиме Т П23 К, /7=4,9 МПа, / = = 10 мин. Выбранная температура сварки на 25° С ниже температуры образования жидкой эвтектики. Прочность получаемых соединений без применения промежуточных прокладок существенно ниже прочности исходных металлов и при испытаниях на растяжение составляет 98 МПа. Сваренные натурные детали вполне работоспособны и отвечают условиям эксплуатации. По указанной технологии изготовлены выводы, состоящие из титанового диска и медной шайбы. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...