Ползучесть толстостенного цилиндра (внутреннее давление)

Ползучесть толстостенных цилиндров под действием внутреннего давления [c.107]

Известен метод [32, 33] анализа ползучести толстостенных цилиндров под действием внутреннего давления с использованием уравнения (4.41) в качестве обобщенного уравнения ползучести. [c.107]

Рис. 4.14. Влияние показателя степени ползучести а на распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего., давления

Рис. 4.15. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления при температурном градиенте направлении и а = 5

Рис. 4.17. Перераспределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра из стали с 0,19 % С под действием внутреннего давления р = = 100 МПа, при 450 °С (цифры у кривых — время Л ч) [36]

Рис. 4.18. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления с учетом конечной деформации [35]

Рие. 4.19. Распределение напряжений при ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления р = 100 МПа и осевой нагрузки а [20] [c.112]

Известен аналогичный способ анализа [40, 41 ] ползучести толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления и небольшого изгибающего момента, однако в данной [c.113]

Разрушение при ползучести толстостенного цилиндра под внутренним давлением [c.144]

При решении задачи об установившейся ползучести толстостенного цилиндра с днищем, находящегося под действием внутреннего давления (рис. 184) [13, 17, 77, 102, 153], воспользуемся теорией малых упругопластических деформаций. Учитывая условие несжимаемости материала (8о, = 0), а также то, что осевая деформация такого цилиндра Вгс = О, имеем [c.425]

Установившаяся ползучесть толстостенных цилиндров, нагруженных внутренним давлением при неравномерном нагреве их по радиусу в предположении равенства нулю осевой пластической деформации, была рассмотрена еще в одной из ранних 232 [c.232]

Установившаяся ползучесть толстостенного цилиндра периодического профиля, нагруженного внутренним давлением, рассмотрена в статье А. Н. Верещагина [30]. [c.234]

Экспериментальное исследование ползучести толстостенного цилиндра с шестью малыми симметрично расположенными отверстиями было проведено А. В. Бурлаковым [5.12]. Опыты проводились на модели, находящейся под внутренним давлением. Целью их являлись замеры осевой радиальной и тангенциальной деформации у отверстия и на некотором удалении от него. Оказалось, что деформации на поверхности цилиндра носят ярко выраженный местный характер, возрастая в 2—3 раза у отверстия (тангенциальные деформации). [c.334]

На рис. 4.19 приведены результаты расчета распределения напряжений в случае бесконечно малой деформации толстостенного цилиндра с отношением внутреннего и наружного радиуса 1 2. Дополнительное напряжение, обусловленное осевой нагрузкой, = Р/л [(/ ) — iY увеличивает напряжения растяжения или сжатия. При этом распределение напряжений в тангенциальном направлении сге становится плоским, что является характерной особенностью для рассматриваемого случая. Такие же закономерности наблюдали [25] и в случае конечной деформации. На рис. 4.20 показано распределение компонентов скорости ползучести трубы (наружный диаметр 50 мм, внутренний диаметр 25 мм) из котельной стали с 0,14 % С при совместном воздействии внутреннего давления и осевой нагрузки. [c.113]

Рис. 5.18. Кривые длительной прочности при одноосном растяжении (штриховые линии) и кривые длительной прочности толстостенных цилиндров при воздействии внутреннего давления (сплошные) [б, 15. 16, 20] а — сталь с 19 % С. 450 °С б — то же, 500 °С в — сталь 2,25 Сг — 1 Мо / — уравнение для наружного диаметра 2 — модифицированное уравнение Ламэ S — уравнение для среднего диаметра 4 — общее уравнение ползучести 5 — уравнение для тонкостенного цилиндра 6 — одноосное растяжение

Можно попытаться применить для расчета толстостенных цилиндров, находящихся под действием внутреннего давления, методику анализа нестабильного разрушения при ползучести, учитывая одновременно данные рис. 4.11 и 5.13. Если выразить соотношение между истинным напряжением ст при ползучести при одноосном растяжении и скоростью логарифмической деформации в виде [c.148]

Аналогично может быть рассмотрен вопрос о моделировании ползучести неравномерно нагретого толстостенного цилиндра под внутренним давлением равномерно нагретым цилиндром под давлением. Мы предполагаем, что имеет место простая зависимость от температуры, т. е. неравномерность нагрева не влияет на показатель ползучести. Опуская выкладки, приводим лишь окончательный результат. Картина течения моделируется, если давление в равномерно нагретом цилиндре ро и давление в неравномерно нагретом цилиндре р связаны соотношением [c.170]

Решение задачи толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления р в условиях неустановившейся ползучести ищеМ в виде [13,78] [c.471]

В ряде работ Г. X. Листвинского [84—87] разработана методика моделирования, основанная на аналогии между задачами установившейся ползучести и неустановившейся ползучести ло теории старения и задачами деформационной теории пластичности. Таким образом, экспериментальное изучение напряженного состояния в условиях ползучести заменяется исследованием такового в условиях упруго-пластического деформирования. Последние являются кратковременным и проводятся при нормальных температурах. При помощи этой методики автор исследовал напряженное состояние консольной балки, толстостенного цилиндра, нагруженного внутренним давлением, стыка сферической и цилиндрической оболочек тройников системы паровпуска, используемых в турбинах большой мощности. Однако экспериментальной проверки разработанной методики путем испытания натурных объектов в условиях ползучести проведено не было. [c.224]

На рис. 4 изображены эпюры напряжений в толстостенном цилиндре, нагруженном внутренним давлением. Интересно отметить совершенно различный характер эпюр окружных напряжений в условиях установившейся ползучести и в пределах упругости. При установившейся ползучести наибольшее окружное напряжение возникает в точках наружного контура, а не в точках внутреннего контура, как в пределах упругости. [c.232]

Рис. 4. Эпюры напряжений в толстостенном цилиндре с отношением внутреннего радиуса к наружному, равным 0,5, нагруженном внутренним давлением при установившейся ползучести ( = 3, сплошные линии) и в пределах упругости (штриховые линии)

На рис. 5.17 показаны кривые ползучести, рассчитанные по наружному диаметру цилиндров они получены при испытаниях на ползучесть под действием внутреннего давления толстостенных котельных труб (наружный диаметр - 50 мм, внутренний диаметр 25 мм) из углеродистой стали и стали 2,25Сг — 1Мо. Здесь же показаны кривые ползучести при одноосном растяжении, полученные на круглых образцах, вырезанных из стенок труб из указанных сталей в осевом направлении. Те и другие кривые ползучести имеют сходную форму. [c.145]

Рассмотрим ползучесть в течение 1,55 ч толстостенного цилиндра внутренний и наружный, радиусы которого 0,09 м и 0,1 м соответственно, длина 0,1 м, нагруженного давлением Р = 6 МПа. Радиальные пербмещения цилиндра ограничены поверхностью абсолютно жесткого соосного тела вращения (матрицы). На рис. 35 показана рассчитываемая четверть меридионального сечения цилиндра с нанесенной конечно-элементной сеткой, более густой в области, где ожидалось, что радиальные перемещения за рассматриваемый период времени могут достичь предельной поверхности. Образующая этой поверхности в координатах рис. 35 описывается уравнением л = 0,1 -f 0,2 2. [c.137]

Релаксация напряжений в полом цилиндре. Рассмотрим длинный толстостенный металлический цилиндр, который получил небольшую упругую радиальную деформацию, вызванную натягом при насадке его на жесткий вал. Если это соединение подвергнуть воздействию умеренно повышенной температуры, то возникающие деформации ползучести вызовут постепенное снижение давления натяга и напряжен11Й сТг в стенке цилиндра. При этом небольшое радиальное увеличение ра внутреннего радиуса г=а остается постоянным. Однако соответствующая упругая деформация будет постепенно преобразовываться в остаточную. Решение этой релаксационной задачи получил Дэвис ) для случая цилиндра, находящегося в условиях плоской деформации, когда осевая деформация отсутствует (ег=0). Предполагалось также, что материал полностью несжимаемый по отношению как к упругим, так и пластическим деформациям и что течение имеет вполне общий характер и характеризуется коэффициентом вязкости 1, изменяющимся [c.693]

Решение задач установившейся ползучести толстостенны.к цилиндров, нагруженных равномерным внутренним и внешним давлениями, и осевой силой изложено в книгах Л. М. Качанова [63], С. Д. Пономарева и др. [120], Ю. Н. Работнова [132], статьях Уира [29], Финни [210], Ян Фай-юя [298], Кубы [225—228], Джонсона и Кана [223], Миягавы [293], Чэнь Чжун-линя [297] и др. Этому же вопросу посвящен ряд ранних работ Бейли [194], [c.232]

Расчет равномерно и неравномерно нагретых толстостенных цилиндров, нагруженных равномерными внутренним и наружным давлениями по теории упрочнения, изложен в ряде работ Розен-грена [271—273] и Тайра и Отани [295, 296]. В последних работах приведены также результаты экспериментальных исследований ползучести стальных труб. Они сопоставлены с расчетными данными по теории упрочнения. Установлено, что деформации ползучести, подсчитанные на основе эффективного напряжения Хубера — Мизеса, больше, а подсчитанные на основе эффективного напряжения Треска-Сен-Венана, меньше экспериментальных. Показано, что при одной и той же величине внутреннего давления и перепаде температур поток тепла от внутренней поверхности к наружной вызывает деформации ползучести большей величины, чем обратный поток. [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...