Контакта площадь кажущаяся

Здесь надо предостеречь от смешения площади действительного контакта 8о с площадью кажущегося или номинального контакта 8. Первая почти всегда во много раз меньше последней, так как даже искусственным путем никогда не удается придать соприкасающимся поверхностям достаточно плоскую и гладкую форму. Поэтому когда мы складываем две металлические пластинки, площадью 1 см каждая, то действительная площадь контакта может составлять сотые доли квадратного миллиметра и даже меньше. [c.154]

Кроме того, нужно учитывать, что при изменении нагрузки на тело площадь действительного контакта, в отличие от площади кажущегося контакта, обычно почти не меняющейся, будет меняться вследствие изменения формы поверхности. Отсюда вытекает, в частности, что проверка двучленного закона трения в обычных условиях затруднительна. Действительно, если мы будем менять нагрузку и измерять силу трения, откладывая нагрузку по оси абсцисс, а силу трения по оси ординат, [c.154]

Для приложения формулы (1) Кулона к трению реальных тел необходимо, однако, указать, что следует разуметь под поверхностью соприкосновения в различных случаях и как она, а следовательно, и величина А меняются с изменением М, а также шероховатости и формы поверхностей. На все эти вопросы в работах Кулона, однако, не дается достаточно четкого ответа. Повидимому, Кулон принимал А пропорциональным площади кажущегося контакта, оцениваемой грубыми методами наблюдения. Вследствие этого для плоских поверхностей Кулон считал А постоянным, не зависящим от ТУ, а для выпуклого тела судил о поверхности соприкосновения по отпечатку, оставленному его следом при скольжении по другой поверхности. При этом при больших нагрузках, как полагал Кулон на основании весьма грубых измерений ширины этого следа, площадь соприкосновения, а следовательно, и величина А должны быть пропорциональны [c.159]

Площадь действительного контакта всегда во много раз меньше площади кажущегося или номинального контакта 5, поэтому можно написать [c.83]

Переход от применения маломощных контактов к использованию контактов средней и большой мощности может быть осуществлен без изменения формы контактов. Однако при этом необходимо увеличивать не только силу нажатия, но и геометрические размеры контактов, чтобы их поверхность была достаточна для интенсивного отвода тепла от переходного слоя в окружающую среду. Поэтому нередко контакты рассчитывают по кажущейся плотности тока /, т. е. по величине отношения силы тока к кажущейся площади соприкосновения. У коммутационной аппаратуры / в среднем равно 0,1—0,15 А/мм . Однако на практике встречаются надежно работающие контакты, у которых кажущаяся плотность тока значительно отличается от приведенной величины. Окончательный выбор кажущейся плотности тока и размеров контактов следует устанавливать на основании опытной проверки. [c.275]

Из сказанного ясно, что силы трения всегда возникают в дискретных зонах и потому имеют дискретный характер. Так как непрерывность контакта двух тел только кажущаяся, то силы трения возникают не сплошь по всей площади контакта, а только в отдельных контактных зонах. Равнодействующая этих элементарных сил трения и является силой трения. [c.123]

При контактном взаимодействии в активном слое возникают высокие напряжения, неравномерно распределенные в силу дискретного характера контактирования тел с шероховатыми поверхностями. Это утверждение может быть подтверждено следующими оценками. При взаимодействии шероховатых поверхностей, как уже отмечалось в главе 1, фактическая площадь контакта Аг составляет лишь малую долю номинальной (кажущейся) площади контакта Аа, т.е. отношение А /Аа имеет порядок 10" -Ь 10 . Поэтому среднее фактическое давление Рг на пятнах контакта, определяемое как отношение общей нагрузки Р к фактической площади контакта Аг, т.е. = Р/А , в 10 или 1000 раз превосходит номинальное контактное давление. При этом максимальные давления на пятнах контакта могут быть в несколько раз больше средних. [c.314]

Тэйлор установил, что при резании металла площадь контакта инструмента с обрабатываемым материалом (кажущаяся площадь) зависит от силы резания и что в первом приближении можно считать интенсивность объемного износа инструмента пропорциональной площади изношенного участка. С учетом этого допущения можно вывести соотношения между величиной площадки износа по задней поверхности, а также глубиной лунки износа по передней поверхности и временем работы инструмента. [c.113]

В случае перехода от реальной поверхности контакта, примерно в 1/10 000 к площади контакта, составляющей 1/2С0 кажущейся, получилось, что нужна глубина приработки 0,4(а, которая, для кажущейся поверхности трения 1 м, представляет собой только 0,0С9 г железа [1]. [c.393]

АДГЕЗИЯ — молекулярная связь между поверхностями двух соприкасающихся разнородных твердых или жидких тел (фаз). Если соприкасающиеся тела одинаковы, при полном их соприкосновении А,, переходит в когезию, характеризующую прочность этих тел — силу сцепления молекул ионов, атомов вещества в данном теле. А. твердых тел обычно мала, так как истинная площадь контакта из-за неровностей поверхностей составляет весьма малую долю кажущейся площади соприкосновения. Предельно высокого значения А. достигает только на границе раздела двух жидкостей или твердого тела и жидкости. [c.12]

Взаимодействие твердых тел осуществляется на фактических площадях контакта, которые составляют небольшую часть номинальной, кажущейся поверхности трения. На этих площадях возникают собственные, часто экстремальные, значения давления. [c.98]

Следует обратить внимание, что сопротивление контакта почти не зависит от его кажущейся площади. [c.84]

Тонкая гибкая мембрана тороидальной формы с внутренним давлением, входящая в контакт с жесткой плоской поверхностью, имеет область контакта, которая аппроксимируется эллипсом. Он получается пересечением плоскости с недеформированной поверхностью тороида, причем его площадь достаточна, чтобы выдержать с помощью внутреннего давления внешнюю силу. Самолетная шина, имеющая очень малую опорную поверхность, может быть аппроксимирована тонкой мембраной. В соответствии с рис. 8.19 кажущиеся размеры эллипса контакта а и Ъ связаны с вертикальным вдавливанием колеса равенствами [c.318]

В случае трения легко деформируемых и мягких тел по весьма гладким поверхностям (концевые калибры, оптически полированные стекла) с повышением удельной нагрузки до предела текучести п.лощадь действительного контакта становится равной площади кажущегося контакта, т. е. достигает предела, после которого перестает меняться. В то же время опыт показывает, что и после достижения этого предела сила трения продолжает возрастать, но уже строго линейно. [c.163]

Если dajh — средняя глубина износа и — площадь кажущейся поверхности контакта, то (17.7) можно переписать в виде [c.575]

Когда р достигает предельного давления для пластического вдавливания плоского штампа 5.14А, штамп будет вдавливать блок материала как жесткое целое и дальнейшего деформирования шерохюватостей не будет. На примере, проиллюстрированном на рис. 13.5 (Ь) (а —65°), этот предел достигается при отношении /Д = 0.81. На практике происходит деформационное упрочнение неровностей по сравнению с объемным материалом, так что максимальное значение 1/К меньше 0.81. Таким образом, при чисто нормальном нагружении поверхности невозможно смять шероховатости при пластическом деформировании до полного уплощения. Мы видели, что это связано со стеснением, создаваемым соседними шероховатостями. Если, однако, блок материала как целое пластически растягивается параллельно поверхности штампа (в пренебрежении трением), то стеснение снимается и шероховатости уплощаются при малом давлении штампа. Такая ситуация реализуется при действии штампа в процессах обработки металлов давлением. Это также имеет место, когда брусок (рис. 13.5(а)) уже штампа, так что объемное пластическое течение имеет место при р > 2к. Наконец, фрикционный сдвиг зазубрин касательной силой, приложенной к бруску, облегчает рост отношения реальной площади контакта к кажущейся 1/К. Характер пластических деформаций зазубрин становится аналогичным тому, который происходит в клиньях на рис. 7.15. [c.458]

Спрашивается как же можно строго проверить двучленный закон трения на опыте Для этой цепи автором совместно с В. П. Лазаревым был применен следующий метод. Для получения большой площади действительного контакта к стеклянной пластинке приплавлялся кусок легкоплавкого тела — металла Вуда или парафина. При этом получалось равномерное прилегание ползунка к плоской поверхности стекла на всей плоскости кажущегося контакта, а площадь действительного контакта получалась настолько большой, что при увеличении действующей нагрузки она не могла возрастать, в отличие от того, что происходит, когда нагрузка, распределяясь на [c.155]

Внешнее трение твердых тел, согласно современным представлениям, имеет двойственную (молекулярно-ме-хаиическую или адгезионно-деформационную) природу. Считается, что контактирование твердых тел вследствие волнистости и шероховатости их поверхности происходит в отдельных зонах фактического касания. Суммарную площадь этих зон называют фактической, или реальной, площадью касания А г твердых тел. Под фактической площадью касания понимают зоны, в пределах которых межатомные и межмолекулярные силы притяжения и отталкивания равны. Фактическая площадь касания в пределах нагрузок, широко используемых в инженерной практике, невелика около 0,001 — 0,0001 номинальной кажущейся площади касания Лд. Вследствие этого Б зонах контакта возникают значительные напряжения, нередко приводящие к появлению в них пластических деформаций. Сила, сжимающая контактирующие тела, через фактическую площадь касания передается неровностям, вызывая их деформацию. Деформируясь, отдельные неровности образуют контурную площадь касания Ас. Деформация неровностей, как правило, упругая. Таким образом, при контактировании твердых тел следует различать номинальную 1 и образованные вследствие приложения нагрузки контурную 2 и фактическую 3 площади касания. Соответственно отношения нормальной нагрузки к этим [c.190]

Адгезионный износ часто характеризуется как самый основной, или фундаментальный, вид износа, поскольку он в той или иной степени проявляется во всех случаях контакта трущихся поверхностей двух твердых тел и имеется даже тогда, когда других видов износа нет. Явление адгезионного износа можно лучше уяснить, приняв во внимание, что все реальные поверхности независимо от тщательности изготовления и полировки обладают волнистостью, на которую накладываются местные неровности и шероховатости. Поэтому, когда две поверхности вступают в контакт, в действительности соприкасается лишь относительно небольшая часть выступов и действительная площадь контакта А, составляет лишь незначительную часть кажущейся площади контакта А . Как показано с помощью опытов на электропроводность [6, гл. 1 7, гл. III, в обычных технических приложениях отношение реальной и кажущейся площадей контакта ArlA находится в диапазоне от 10 до 10 . Таким образом, даже при очень малых внешних нагрузках локальные давления в местах контакта бывают настолько высокими, что превышается предел текучести материала одной или двух поверхностей и возникают локальные пластические деформации. [c.572]

Объясняется это тем, что в узких зазорах концентрация ингибитора со временем снижается практически до нуля. По мере увеличения ширины зазора облегчается диффузия ингибитора в щель, что ведет вначале к сокращению площади коррозионных поражений, а затем к лолному подавлению коррозии. Эти результаты получены были, когда металл, образующий щель, не находился в контакте с металлом, к оторому имеется свободный доступ электролита, а значит, ингибитора. Когда же имеется внешний контакт, положение еще более осло.жняет-ся при наличии внешнего контакта в зазоре сильно увеличивается как скорость общей коррозии (кажущаяся скорость), так и ее интенсивность (истинная ско-рость). [c.100]

Кажущееся противоречие с широко распространенной точкой зрения о существе -ном влиянии давления возду.ха ри в шине на тягово-сцепные характсрис1ик 1 шин вызвано тем, что нг.ми рассматривается взаимодействие шины с дорогой, имеющей улучшенное покрытие. При движении па бездорожью давление воздуха в шине весьма существенно влияет на коэффициент сцепления, так как от него значительно зависит размер площади контакта, а следовательно, величина средних нормальных напряжений в контакте и число почвозацепсс, участвующих во взаимодействии шины с дорогой. [c.103]

Результаты измерений теплопроводности, электросопротивления и соотношения Видемана — Франца — Лоренца металлокерамических материалов на основе железа приведены на рис. 2 и 3. Кривые температурной зависимости удельного электросопротивления р исследованных композиций, приведенные на рис. 2 а (кривые 3—8), во всем исследованном диапазоне температур имеют свойственный для металлов монотонно возрастающий характер. На том же рисунке (кривая 1) для сравнения приведены значения р = / (Г) компактного железа (чистота 99,95%), взятые из [7 , и литого армко-железа, полученные экспериментально. График ноказЕ) -вает, что количественно электросопротивление рассматриваемых композиционных материалов значительно превышает значения электросопротивления компактного железа. Высокое удельное электросопротивление композиций объясняется не только наличием пористости, уменьшающей ек тивное поперечное сечение образцов, хотя ее влияние и является доминирующим, но и характером структуры и значительными контактными сопротивлениями на границах раздела фаз, что подтверждается повышенными значениями сопротивления исследованных пористых образцов, пересчитанными по [8] на беспористое состояние (кривые 9, 10). Кривая 10, в частности, превышает кривую 2 на 9—11%, что, очевидно, вызвано наличием переходных контактных сопротивлений на границе зерен. Немаловажную роль играет также состав композиций. Так, введение в состав порошка железа 3% графита при одинаковой пористости композиций приводит к повышению р материала на 7—8% (кривые 9—10), Это вызвано уменьшением площади металлического контакта на единицу площади поперечного сечения образца и повышением сопротивления самой металлической матрицы [9] вследствие взаимодействия железа с графитом и образования перлитной структуры. Легирование железографита 4% сернистого цинка несколько снижает сопротивление композиции, хотя сам сульфид цинка имеет сравнительно высокое значение р [10]. Кажущееся противоречие, по-видимому, объясняется повышением количества и качества металлических контактов в композиции под влиянием образующейся при спекании жидкой фазы сульфидной эвтектики, активизирующей процесс спекания железного порошка. [c.112]

В действительности шина тангенциальна к плоской поверхности на периферии контакта, так что действительные значения а и меньше а и Ь. Действительная площадь составляет около 85 % от кажущейся величины вдавливание приблизительно пропорционально нагрузке при 80—90 /о, определяемой по внутреннему давлению. Жесткий протектор и форма поперечного сечения автомобильной шкны дают контактный след, имеющий примерно прямоугольную форму с шириной, равной ширине протектора, и слегка закругленными краями. Нагрузка, передаваемая от основания к ободу через стенки, показана на [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...