Температурный напор в подогревателе

Средний температурный напор в подогревателе [c.180]

Методика и программа термодинамической оптимизации принципиально не отличаются от методики и программы комплексной технико-экономической оптимизации. Отличие состоит в том, что при термодинамической оптимизации минимизируется удельный расход тепла на выработку электроэнергии. Кроме того, некоторые параметры должны быть исключены из состава оптимизируемых. К таким параметрам относятся в данном случае параметры регенеративного подогрева питательной воды и скорости пара в перегревателях, поскольку термодинамический оптимум по регенеративному подогреву соответствует минимальным значениям температурных напоров в подогревателях и минимальной величине подогрева воды в каждой ступени регенеративного подогрева, а оптимум по скорости пара соответствует бесконечно малой скорости пара. [c.90]

Для получения требуемой температуры воды на выходе из каждого подогревателя необходимо в его корпусе поддерживать определенное давление греющего пара. Дело в том, что конденсация греющего пара на трубках происходит при температуре насыщения, соответствующей давлению в паровом пространстве. Эта температура конденсации и является тем пределом, до которого можно нагреть воду в обычном поверхностном подогревателе независимо от того, питается он перегретым или насыщенным паром, если не применять специальные меры для использования перегрева пара. Однако вследствие теплового сопротивления на пути передачи тепла от греющего пара к нагреваемой воде (стенки трубок, загрязнения) появляется недогрев воды на 4—6° С по сравнению с температурой насыщения. Разность температур насыщения в паровом объеме и выходящей воды называется температурным напором в подогревателе. Этот напор является основным критерием эффективности работы подогревателя. [c.89]

Температурные напоры в подогревателях ПНД-4, ПНД-3, ПНД-2, ПНД-1 при номинальной нагрузке характеризуются следующими значениями 1, 2, 7, 9°С соответственно (рис. 4.6). Если недогревы в подогревателях ПНД-3 и ПНД-4 удовлетворяют требованиям стандарта [19], то в подогревателях ПНД-1 и ПНД-2 они существенно выше. [c.81]

Регенеративный подогрев питательной воды на ТЭС до оптимальной температуры дает существенную экономию топлива и приведенных затрат. Однако при этом предполагается, что этот регенеративный подогрев проводится в нескольких последовательных ступенях при наименьших, а точнее, при экономически целесообразных необратимых потерях при выбранном на основе технико-экономических расчетов количестве подогревателей, оптимальном распределении интервала подогрева между ступенями и при оптимальных температурных напорах в подогревателях. Как видим, из (3-31) [c.47]

Одним из важных факторов, определяющих экономичность системы регенеративного подогрева при выбранной на основе технико-экономического расчета оптимальной температуре питательной воды, являются температурные напоры в подогревателях. Снижение температурных напоров в регенеративной установке турбины К-300-240 на 1° С в каждом из 9 подогревателей приводит к увеличению тепловой экономичности цикла примерно на 0,1 %. [c.49]

Температурный интервал регенеративного подогрева питательной воды 48 Температурный напор в подогревателе 49, 50, 57 [c.291]

Увеличенный температурный напор в подогревателе (или недостаточный нагрев сетевой воды) связан со многими причинами. В числе главных упомянем следующие. [c.371]

А/ср — среднелогарифмический температурный напор в подогревателе, °С. [c.339]

Температурный напор в подогревателях системы регенерации должен проверяться до и после капитального ремонта турбоустановки, после ремонта подогревателей и периодически по графику. [c.123]

Рис. 3. Характеристика подогревателей а — температура питательной воды и конденсата б — температурный напор в подогревателях — расход пара на входе в проточную часть, питающую подогреватель.

Температурный напор в подогревателях при максимальном расходе пара через питающую их проточную [c.209]

Чем больше эта величина, тем выше температурный напор в подогревателе и меньше его поверхность. Но одновременно уменьшается к. п, д. турбоустановки, поскольку для достижения заданной температуры воды требуется пар более высокого давления. [c.42]

Подогрев питательной воды за счет теплоты продуваемого рассола сейчас не применяется почти ни в одном из новых типов опреснителей, кроме компрессорных. Это связано главным образом с отложениями накипи на рассольной стороне подогревателя и неудобством его очистки. Кроме того, требуемая цель— повышение температуры питательной воды — может быть осуществлена более просто (подогревом за счет тепла вторичного пара). Поскольку на всей поверхности подогревателя с паровой стороны температура постоянна, средний температурный напор в таком подогревателе оказывается выше, чем в рассольном, и коэффициент теплопередачи от пара к воде также выше, чем от рассола. [c.40]

После нахождения первого приближения величины б .с осуществляется итерационный расчет МГД-генератора (операторы 4—6) таким образом, чтобы значение с необходимой точностью соответствовало заданному значению за счет изменения величины давления перед каналом р- . Для этого используется метод Ньютона, модифицированный для условий наличия погрешности при вычислении рассматриваемой функции (оператор 6). Затем следует расчет сопла (оператор 7). Параметры перед соплом рассматриваются как характерные для камеры сгорания, и в соответствии с ними определяются ее геометрические размеры, тепловые потери и недостающий параметр окислителя. Такой расчет (операторы 8—13) производится итерационно, также с использованием модифицированного метода Ньютона (операторы 11, 13). После этого находится количество регенеративных подогревателей турбины, рассчитывается компрессор с его системой охлаждения (оператор И) ж делается проверка достаточности приближения по Gn. (оператор 15). Если приближение недостаточно, расчет повторяется вновь по уточненным параметрам, необходимым при вычислении Ga. - В случае выхода из цикла определяются температурные напоры в парогенераторе, позволяющие уточнить последовательность размещения в нем поверхностей нагрева рассчитывается мощность установки в цепом и ее к.п.д. (оператор 16). На этом расчет технологической схемы заканчивается. Таким образом, итерационный цикл вычисления Gn. является внешним. Как видно из рис. 5.4, в алгоритме имеются внутренние циклы при расчете МГД-генератора и камеры сгорания. Кроме того, большое количество внутренних циклов содержится почти в каждом из указанных обобщенных вычислительных операторов, но они опущены, чтобы не усложнять блок-схему. [c.124]

Так обстоит дело при работе котельного агрегата в расчетном режиме. В эксплуатации нередки случаи подогрева питательной воды в подогревателях высокого давления до температуры ниже расчетной. В этом случае увеличивается тепловосприятие водяного экономайзера, включенного по газам перед воздухоподогревателем, и снижается температура газов на входе в воздухоподогреватель. Температурный напор на горячем конце воздухоподогревателя, и без того низкий, еще более снижается. Если же нагрузка котельного агрегата неполная, то в силу явно выраженной конвективной характеристики выходного элемента агрегата подогрев воздуха еще дополнительно снижается, поскольку температурный напор в горячей части воздухоподогревателя сводится к минимуму. [c.171]

ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПОРОВ В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЯХ [c.49]

С другой стороны, с повышением давления и температуры в отборе увеличиваются удельные капитальные затраты па регенеративные подогреватели. Особенно резко возрастают эти затраты для подогревателей высокого давления (ПВД), расположенных после питательного насоса, так как их трубная система работает при высоких давлениях питательной воды, составляющих в настоящее время для блоков К-300-240 и Т-250-240 примерно 28,0—30,0 МПа. Отсюда понятна заинтересованность в увеличении температурного напора на ПВД с целью сокращения площади их поверхности. Обычно при выборе температурных напоров в регенеративных подогревателях основное значение имеет стоимость топлива в данном экономическом районе. Для районов с дорогим топливом, когда стоимость топлива превышает 20 руб/т условного топлива, следует принимать недогрев ПВД равным от 5 до —2° С. Минус означает, что за счет использования перегретого пара целесообразно нагревать питательную воду в ПВД выше температуры насыщения на 2° в специальном отсеке подогревателя без конденсации пара. [c.50]

Для покрытия пиковых нагрузок как паровых, так и отопительных парогенераторы и сетевые подогреватели на выхлопных газах ГТУ могут форсироваться подтопкой, при которой путем сжигания топлива температуру газов повышают до требуемого уровня. Поскольку при подтопке топливо сжигается за счет кислорода, содержащегося в выхлопных газах то подтопка практически не увеличивает количества уходящих газов установки, только сравнительно незначительно возрастает их температура. Объясняется это резким увеличением температурного напора в теплообменниках. Таким образом, ёез увеличения площади поверхности нагрева тепловая мощность парогенератора и сетевых подогревателей может быть резко повышена. Поскольку подтопка практически не увеличивает общий расход уходящих газов, то теплота дополнительно сжигаемого при подтопке топлива используется с к. п. д. около 0,9 и выше в зависимости от степени форсировки. [c.121]

Расчетные недогревы воды (минимальные температурные напоры) в поверхностных регенеративных подогревателях определяются как разность температуры конденсации греющего пара в подогревателе и температуры нагреваемой воды на выходе. Установленные стандартами значения расчетных недогревов при номинальном режиме работы подогревателя даны в табл. 3.36. [c.354]

Температура конденсата греющего пара /др для подогревателей без охладителей дренажа равна температуре насыщения t jip j). Если охладитель дренажа есть, то + Atj+ дру, где в(7 - I) — температура обогреваемой среды на выходе из предыдущего подогревателя А/у — величина подогрева в устройствах, включенных между подогревателями с номерами у иу - 1, 5(дру — минимальный температурный напор в охладителе дренажа. [c.358]

Если для ПВД, обогреваемых перегретым паром, заданными являются t j) — минимальные температурные напоры в зоне конденсации, то невозможно сразу определить температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателей, но можно найти температуру и энтальпию на выходе из зоны конденсации. В этом случае уравнения теплового баланса составляют совместно для зон конденсации и охлаждения дренажа какого-либо подогревателя и пароохладителя другого подогревателя, ему предшествующего (имеется в виду последовательное включение по ходу питательной воды охладителя дренажа, зоны конденсации и пароохладителя каждого ПВД см. рис 3.64). Совместным решением таких уравнений (их число равно числу ПВД) находят расходы греющего пара на ПВД и затем из уравнений теплового баланса для пароохладителей — энтальпии и температуры воды на выходе из каждого ПВД. Естественно, должны быть известны минимальные температурные напоры в охладителях дренажа 5/др и значения остаточного перегрева пара 0/ по> [c.359]

ОСНОВНОГО конденсата турбины и возвращается с питательной водой в котел. Следовательно, испарительную установку, включенную по такой схеме, можно рассматривать как элемент регенеративной системы турбоустановки. Действительно, когда испаритель не включен в работу, подогрев основного конденсата турбины от энтальпии /г + j до энтальпии /г происходит в регенеративном подогревателе Я паром, поступающим по линии 1 из отбора турбины. Когда испаритель работает, подогрев основного конденсата ведется последовательно в конденсаторе испарителя КИ и подогревателе Я в том же диапазоне энтальпий. При этом общее количество отборного пара остается неизменным. Неизменной остается и тепловая экономичность турбоустановки. Такое включение испарительной установки в тепловую схему турбоустановки называют без потерь потенциала. В тепловой схеме конденсационной турбоустановки испарители и конденсаторы испарителей размещаются в системе регенеративного подогрева низкого давления, т.е. между подогревателями, установленными на линии подогрева основного конденсата до деаэратора. Для таких условий температурный перепад, который может быть использован в испарителе, не превышает разности температур насыщения пара, поступающего в смежные отборы. Обычно этот перепад не превышает 15—20 °С. При постоянном пропуске основного конденсата через конденсатор испарителя его конденсирующая способность будет определяться диапазоном подогрева основного конденсата, который тем больше, чем меньше температурный напор в испарителе. [c.242]

При принятых условиях температурный напор в каждом испарителе определяется путем деления суммарного напора на число ступеней и уточняется с учетом потерь давления. Далее находятся параметры вторичного пара в каждой ступени и по уравнениям теплового баланса подогревателей питательной воды определяется количество поступающего в них пара. [c.248]

Как влияют температурные напоры в сетевом подогревателе на выработку электроэнергии на тепловом потреблении [c.373]

Летом, когда на улице тепло, отапливать помещения нет необходимости. Однако необходимость в горячей воде остается (простейший пример — для мытья в душе и грязной посуды в кухне). Поэтому ТЭЦ отпускает небольшое количество воды (в нашем примере на рис. 15.3, а 2200 т/ч) с температурой 60 °С. Нагрев этой воды осуществляется только в нижнем сетевом подогревателе. Если, например, принять, что прямая сетевая вода должна иметь температуру 75 °С, а температурный напор в сетевом подогревателе 5 / = 5 °С, то температура конденсации пара составит 65 °С, что означает, что в нижнем ПВД должно поддерживаться давление р = 47,4 кПа. [c.416]

Выбор температуры питательной воды при заданном числе подогревателей определяется двумя факторами с одной стороны, рост приводит к увеличению средней температуры подвода теплоты в цикле, а следовательно, и КПД, а с другой, с ростом /j, J увеличиваются температурный напор в каждом подогревателе и как следствие этого необратимые потери, что приводит к уменьшению КПД. Влияние этих двух факторов приводит к тому, что зависимость внутреннего КПД от температуры питательной воды имеет вид, представленный на рис 2.48. Здесь температуры <2 и (q — в соответствии с рис. 2.47, б. [c.156]

Как уже отмечалось, одноступенчатые испарительные установки на электрических станциях всегда включаются в систему подогрева паровых котлов или систему подогрева сетевой воды. Тепловой расчет таких установок всегда начинается с определения температурного напора в испарителе необходимого, чтобы обеспечить заданную производительность. Для конденсационных паротурбинных установок при этом рассматриваются варианты с включением испарителя к различным отборам, от которых отводится пар к регенеративным подогревателям низкого давления. Если испаритель будет работать на воде, умягченной ионированием, то наиболее экономичным окажется вариант, в котором поверхность теплообмена греющей секции меньше, т. е. вариант, при котором требуемая производительность может быть получена при большем значении А исп- По значению температурного напора определяется давление вторичного пара в испарителе, а по и значению сопротивлений в линиях—давление в конденсаторе испарителя (КИ) При принятом значении недогрева потока основного конденсата после КИ Э и температуре насыщения пара в конденсаторе легко установить температуру конденсата после КИ. Все эти расчеты могут быть проведены на ЭВМ по описанной выше программе (см. гл. 7). Полученные при этом данные используются в дальнейшем для установления необходимых поверхностей теплообмена испарителя и КИ. Расход греющего пара, количество теплоты, передаваемой им в греющей секции испарителя, потери с продувочной водой определяются при этом по приведенным выше зависимостям. [c.226]

В нашу задачу не входит расчет зоны подогревателя, где происходит конденсация пара. Для сопоставления подсчитаем средний температурный напор в этой зоне [c.200]

Эксплуатационные наблюдения показывают, что в теплообменных аппаратах наряду с плотными встречаются также рыхлые отложения. Последние легко удаляются при водовоздушных промывках подогревателей. Для периодического удаления плотных отложений применяют химические промывки сетевых подогревателей и водогрейных котлов. Необходимость проведения очередной химической промывки устанавливают по увеличению перепада давления и возрастанию температурного напора в этих аппаратах. Быстрый рост температурного и гидравлического перепадов свидетельствует о неблагополучном состоянии водного режима за предшествующий период. [c.242]

Применим для первого примера комплексный технико-экономический подход к выбору оптимальных температурных напоров в регенеративных подогревателях и давлений пара в камерах отборов паровых турбин [Л. 1]. [c.338]

Оптимальный температурный напор в каждом из подогревателей можно пайти следующим образом. Величина поверхности нагрева любого теплообменника определяется по формуле [c.338]

Для каждой турбоустановки установлена и регламентирована тепловой характеристикой турбоагрегата номинальная для каждой нагрузки температура выходящей из подогревателя воды. Конечная энтальпия питательной воды после последнего ПВД непосредственно влияет на расход тепла турбоустановкой. Недогрев питательной воды (конденсата) в отдельных подогревателях регенеративной системы приводит как к ухудшению экономичности турбоустановки, так и к снижению надежности самих подогревателей (недогрев в предыдущем приводит к перегрузке последующего). Совершенство работы подогревателей системы регенеративного подогрева воды характеризуется температурным напором—разностью температур насыщения при давлении греющего пара в подогревателе и выходящей из подогревателя воды. Температурный напор для подогревателей низкого давления составляет обычно 5—6° С, для подогревателей высокого давления 2—3° С, а в конструкциях ПВД, предусматривающих эффективное использование тепла перегрева пара, температурный напор, определенный по температуре насыщения, может быть близким к нулю или даже отрицательным. [c.123]

Кроме того, коэффициент теплопередачи от перегретого пара значительно ниже, чем от насыщенного. Однако благодаря частичному использованию перегрева пара в современных подогревателях температурный напор в них Ы < 0. [c.47]

Рис. 1-27. Графики температуры воды на выходе из подогревателя <К2 и величины температурного напора в зависимости от расхода пара на входе в проточную часть, из которой пар отбирается на подогреватель.

Рис. 7-4. Величины температурного напора в пароводяном подогревателе.

Расчеты, проведенные Энергетическим институтом Сибирского отделения АН СССР, показали, что экономическая величина температурного напора в элементах регенеративного подогревателя имеет следующие значения (табл. 7-1) [c.88]

Теплоотдача от греющего пара к металлу трубок пропсходит при конденсации греющего пара, т. е. при температуре его насыщения. Вода в сетевом подогревателе нагревается до температуры /с, ниже температуры насыщения греющего пара / на величину недогрева Величину недогрева определяют технико-экономическими расчетами. При увеличении недогрева увеличивается расход топлива на производство электроэнергии из-за увеличения давления пара в отборе и уменьшения выработки электроэнергии на тепловом потреблении. Однако при этом уменьшаются поверхность нагрева и расход металла на сетевой подогреватель вследствие повышения среднего температурного напора в подогревателе. Экономическая величина недогрева в сетевых подогревателях, использующих пар из отборов турбины, равная обычно 2—6° С, зависит, н частности, от стоимости подогревателя и иро.юлжительности годового его исполь-зова[111я, от стоимости топлива. [c.111]

Если полученная величина отличается от заданной более чём на 0,8%, то расчет ВПГ повторяется. Минимальный температурный напор в газоводяном подогревателе на основе выполненных исследований принимается Аг = 30-ь40° С. Оптимальная температура уходящих газов определяется технико-экономическими расчетами. [c.231]

Однако это вызыгает увеличение площади поверхности регенеративных подогревателей и капитальных затрат на систему регенерации. Экономия топлива, получаемая при снижении температурных напоров, должна покрывать возрастающие затраты на подогреватели. Снижение температурных напоров на подогревателях оказывает разное влияние на экономичность тепловой схемы в зависимости от давления, точнее, от температуры насыщения отбора Т. Коэффициент работоспособности теплоты отбора, т. е. количество работы, которую можно получить от единицы теплоты, равен [c.49]

Для покрытия максимальных нагрузок как паровых, так и отопительных ПГ сетевые подогреватели (СВ) на выхлопных газах ГТУ могут форсироваться подтопкой (см, 5,4), при которой путем сжигания топлива в горелках перед ПГ температура выхлопных газов повышается до требуемого значения. Так как топливо при подтопке сжигается за счет кислорода, содержащегося н выхлопных газах, коэффициент избытка воздуха в которых (при простых с.хемах ГТУ) г = 4- 6, то подтопка практически не увеличивает количество уходящих газов теп. юфикациониой установки, лишь на 10—15 С возрастает их температура. Объясняется это резким увеличением температурного напора в теплообменни- [c.193]

Энтальпия конденсата после регенеративного подогревателя, кДж/кг Недотрев до температуры насыщения, "С Температурный напор в греющей секции испарителя, С Давление в отборе, МПа Давление в греющей секции испарителя, МПа [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...