Температурный напор в подогревателе теплообменнике

Для покрытия пиковых нагрузок как паровых, так и отопительных парогенераторы и сетевые подогреватели на выхлопных газах ГТУ могут форсироваться подтопкой, при которой путем сжигания топлива температуру газов повышают до требуемого уровня. Поскольку при подтопке топливо сжигается за счет кислорода, содержащегося в выхлопных газах то подтопка практически не увеличивает количества уходящих газов установки, только сравнительно незначительно возрастает их температура. Объясняется это резким увеличением температурного напора в теплообменниках. Таким образом, ёез увеличения площади поверхности нагрева тепловая мощность парогенератора и сетевых подогревателей может быть резко повышена. Поскольку подтопка практически не увеличивает общий расход уходящих газов, то теплота дополнительно сжигаемого при подтопке топлива используется с к. п. д. около 0,9 и выше в зависимости от степени форсировки. [c.121]

Оптимальный температурный напор в каждом из подогревателей можно пайти следующим образом. Величина поверхности нагрева любого теплообменника определяется по формуле [c.338]

Повышение температурного напора означает ухудшение работы теплообменника и понижение экономичности установки— ее термического к. п. д., вследствие уменьшения выработки электроэнергии (средних значений располагаемого и использованного теплопадений) и снижения температуры питательной воды — за последним подогревателем. В подогревателе смешивающего типа (деаэраторе) температурный напор близок к нулю. [c.45]

Если вторичный пар испарителя конденсируется в специальном теплообменнике, включаемом на пути конденсата или питательной воды котлов между регенеративными подогревателями (рис. 8-6), то температурный напор должен быть определен технико-экономическим расчетом, исходя из условия минимальной суммарной поверхности нагрева испарителя и его конденсатора. [c.97]

Парогенераторы и промежуточные теплообменники реакторов типа БН. В реакторах типа БН освоенный уровень температур натрия в первом контуре не превыщает 560 °С, поэтому, учитывая снижение температур в промежуточном контуре, можно считать для этих реакторов реальным уровень температур пара в пределах 450—510°С. Давление пара может назначаться в широких пределах до 24 МПа. Необходимо отметить, что оптимизация параметров парового цикла ограничивается не только выходной температурой натрия, но и подогревом в реакторе. Для современных реакторов типа БН характерен подогрев в диапазоне 150— 200 °С и, следовательно, температура на входе в реактор 300— 400 °С. С учетом снижения температур в ПТО диапазон значений температуры питательной воды на входе в ПГ может быть принят равным 200—300 °С, что соответствует турбоустановкам с регенеративными подогревателями. Таким образом, по холодным веткам контуров располагаемый температурный напор равен примерно 100°С (400 °С — температура первого контура и 300 °С — температура питательной воды), что несколько больще температурного напора по горячим веткам (рис. 1.4). В то же время высокий уровень температур теплоносителей по холодной ветке (до 400°С) позволяет при выборе оптимального давления пара варьировать значения давления в щироком диапазоне, вплоть до сверхкритического (24 МПа). Однако выбор давления свыше 20 МПа ограничивается отсутствием в настоящее время освоенных материалов, обеспечивающих необходимые запасы по длительной прочности теплообменных труб в пароперегревателе. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...