Скоростной напор относительный

Скоростными напорами относительного движения входа [c.221]

Скачок уплотнения плоский косой 50 Скоростной напор относительный 27 Скорость в выходном сеченни сопла 88 [c.894]

При достаточно большой относительной длине //d трубопровода скоростной напор v /(2g) пренебрежимо ма.т по сравнению с общей потерей напора в трубопроводе. [c.231]

График напоров для длинного трубопровода строится упрощенно (рис. IX—6), поскольку относительная малость скоростных напоров позволяет рассматривать линию напора и пьезометрическую линию как практически совпадающие. [c.232]

Геометрический смысл уравнения Бернулли иллюстрируется рис. 3.5. В сечении п — п подключены две трубки А и Б. Трубка А (пьезометр), подключенная к стенке трубы, не будет воспринимать скоростного напора, и жидкость в ней поднимется относительно плоскости О — О на значение пьезометрического напора [c.29]

При дозвуковых и небольших сверхзвуковых скоростях наиболее широко применяются рули, расположенные вдоль задней кромки неподвижного крыла или оперения. При небольших числах М с отклонением рулей связано появление не только подъемной (управляющей) силы на них самих, но и на несущей неподвижной поверхности, на которую распространяются возмущения от рулей. Поэтому такие рули могут быть весьма эффективны даже при относительно небольшой площади. При сверхзвуковых скоростях обратное воздействие рулей на неподвижные поверхности не имеет места и управляющее усилие создается только рулем. Но, несмотря на увеличение этого усилия, обусловленное высоким скоростным напором, все же бывает необходимым для повышения эффективности рулей выбрать их с большей площадью. [c.76]

Сравнение формул для коэффициента скорости ф показывает, что присоединение сходящегося насадка (F2 < <С f l)> коэффициент сопротивления которого всегда представляет малую величину, увеличивает скорость истечения (с/-2 > v). Отсюда, в частности, следует, что при расчете трубопровода с таким насадком нельзя пренебрегать скоростным напором выхода даже при большой относительной длине lid трубопровода. [c.240]

Пренебрегая скоростным напором на выходе из трубы вследствие его относительной малости, как это допускается при гидравлических расчетах, и имея в виду, что [c.94]

Процесс сжигания топлива происходит в неподвижном и кипящем слое (псевдоожиженном), В неподвижном слое (рис. 13, а) куски топлива не перемещаются относительно решетки, под которую подается необходимый для горения воздух. В кипящем слое (рис. 13, б) частицы твердого топлива под действием скоростного напора воздуха интенсивно перемещаются одна относительно другой. Кипящий слой существует в Границах скоростей от начала псевдоожижения до режима пневмотранспорта. [c.41]

Вследствие экстремального характера изменения числа Ке и относительной функции закрутки от параметра закрутки Ф, коэффициент трения с /2 по длине канала также изменяется по кривой с максимумом. С ростом интенсивности начальной закрутки этот максимум смещается далее от входа в канал, однако он всегда располагается в области Ф = 0,34...0,36. Таким образом, при Ф > 0,37 продольное уменьшение скоростного напора р, /2 происходит быстрее, чем уменьшение поверхностного касательного напряжения трения Tд.ц . Указанный характер трансформации поверхностного трения существенно отличает закономерности развития закрученных и осевых потоков в области значительной закрутки. [c.176]

Из уравнения Бернулли для сечений 1—1 и 2—2 относительно плоскости О — О при пренебрежении скоростным напором на выходе из трубы, потерями в местных сопротивлениях и инерционным напором получаем [c.84]

Рис. 89. Распределение относительного скоростного напора по длине горящего факела

Анализ кривых рис. 23 и 24 показывает, что в характерных сечениях камеры и сопла при широком диапазоне изменения числа Л Re относительные величины пьезометрических напоров, тангенциальных, осевых и радиальных скоростных напоров и их потерь находятся в зависимости от конструкции форсунки и числа Л Re. [c.64]

Суммарные относительные скоростные напоры + [c.64]

РЩа, 2г растут. Относительные скоростные напоры --1— [c.65]

Для точности измерения расхода методом гидравлического удара записываемая прибором диаграмма должна иметь достаточно большой масштаб. Прибор должен быть для любого метода измерения по своей системе записи дифференциальным, т. е. регистрирующим только разность между напором динамическим и статическим при простом методе или разность динамических напоров в двух сечениях при методе дифференциальном. Действительно, если бы прибор записывал абсолютный динамический напор, который имеет значительную величину и из него вычитался бы постоянный напор при установившемся режиме, то разность ординат была бы на диаграмма относительно небольшой, в особенности при медленном закрытии регулирующего органа, что лишало бы данный метод, как правило, практической ценности. Когда движение жидкости в трубопроводе отсутствует, то прибор показывает нуль. Если в трубопроводе существует установившееся течение жидкости, то прибор регистрирует перепад напора, равный сумме изменения скоростного напора и гидравлических сопротивлений между замеряемыми сечениями. [c.234]

Итак, уравнение Бернулли может быть написано и для относительных скоростей однако тогда и именно при равномерном вращении канала к обеим его частям должны быть добавлены скоростные напоры окружных скоростей с отрицательными знаками. Так как рассмотрение ведется для фиктивно остановленного канала, то уравнение уже не нуждается в добавке -/), Н для учета отданной энергии. [c.28]

При обработке опытных данных широкое применение находят еще две газодинамические функции, одна из которых выражает относительный скоростной напор потока [c.27]

Разрядные анемометры относительно просты по сравнению с термоанемометрами и имеют меньшую инерционность. Преимущество разрядных анемометров в том, что выходной сигнал пропорционален скоростному напору потока газа, в отличие от термоанемометров, для которых справедлива зависимость U= Vpu. Приращение сигнала при изменении скорости потока газа на 1 м/с у анемометров с разрядом около 1 В, а у термоанемометров — 0,01—0,001 В. [c.270]

Распределение давления обычно изображается способом эпюры (рис. 4.4). При способе эпюры откладывается от хорды относительное давление р, равное избыточному давлению, деленному иа скоростной напор [c.139]

В случае осесимметричных тел и плоских контуров с малой относительной толщиной при одном и том же значении скоростного напора набегающего потока и при аффинном изменении формы тела [c.25]

Поскольку обычно сложные трубопроводы являются длинными, в уравнениях Бернулли можно пренебрегать скоростными напорами, принимая полный напор потока в каждом расчетном сечении трубопровода практически равным гидростатическому и выражая его высотой пьезометрического уровня над принятой плоскостью сравнения. Кроме того, в сложных трубопроводах можно также пренебрегать относительно малыми местными потерями напора в узлах. Это значительно упрощает расчеты, поскольку позволяет считать одинаковыми напоры потоков и концевых сеченнях труб, примыкающих к данному узлу, и оперировать в уравнениях Бернулли понятием напора в данном узле. [c.265]

В случае квадратичного sai ona сопротивления, т. е. когда коэффициент гидравлического рения не зависит от числа Re, а определяется только относительной шероховатостью стенок трубопровода, расчеты сущестзенно упрощаются. Во многих случаях (для длинных трубопроводов) можно пренебрегать также местными сопротивлениями и скоростным напором на выходе. [c.248]

Шарнирный момент.-Существенной для оценки рулей является величина их шарнирного момента, представляющего собой аэродинамический момент относительно оси вращения, который надо преодолеть при отклонении рулей. Величина этого момента Л1 , =/Пщ5р6ср <7оп> где-— коэффициент шарнирного момента 5р и — площадь и средняя хорда руля — скоростной напор у оперения. [c.83]

Безразмерный коэффициент Х называют также коэффициентом потерь на трение или коэффициентом еопрЬ-тивления трения. Его можно рассматривать как коэффициент пропорциональности между потерей напора на трение, с одной стороны, и произведением относительной длины трубы на скоростной напор, с другой стороны. [c.54]

Приемный патрубок / и ячейки решетки 2 наклонены под углом а = 45° к горизонту, с тем чтобы частично использовать скоростной напор на плаву для улучшения всасывания воды в насос. При этом дано, что скорость V[ воды в приемном патрубке (и перед насосом) должна быть равна проекции скорости и воды относительно днища автомобиля на ось патрубка, т. е. Wi = w os а. [c.102]

Скорость движения жидкости в трубопроводе должна быть не более 1-—1,2 м1сек, а время размыкания тормоза — не больше 0,5—0,6 сек. Применительно к указанным значениям выбирается диаметр трубопровода, обычно принимаемый (для основных трубопроводов) не менее 6 мм. При соблюдении указанных усилий потери скоростного напора в трубопроводе можно не учитывать, так как перемещение большого объема рабочей жидкости за время прохождения колодкой установочного зазора происходит при относительно небольшом усилии вспомогательной пружины когда же прохождение зазора заканчивается и происходит увеличение давления, то перемещение жидкости оказывается незначительным (в этом случае ход поршня рабочего цилиндра обусловливается только упругой деформацией рычагов и накладок). [c.175]

Относительная величина скоростного напора, преобразуемого в отводящих каналах в давление, [c.195]

Температура на выходе из пучка измерялась с помощью 10 хромель-алюмелевых термопар, установленных в центрах ячеек при значениях относительного радиуса г/= 0,073, 0,128, 0,193, 0,265, 0,334, 0,408, 0,479, 0,624, 0,770, 0,916 и размещенных на координатном устройстве. Здесь же с помощью трубок Пито диаметром 1 мм и толщиной стенки 0,1 мм и с использованием индуктивных дифференциальных датчиков измерялись скоростные напоры. [c.60]

Расчетное давление во всасывающем патрубке питательного насоса определяется давлением в деаэраторе или питательном бакс, включенном перед питательным насосом р , высотой минимального уровня воды в деаэра-торном баке относительно оси насоса и ее температурой, величиной гидравлических сопротивлений во всасывающих трубопроводах и арматуре и скоростного напора при входе в насос, т, е. [c.249]

При использовании формулы (10-6) важно иметь в виду, что дальнобойность струй h зависит не только от отношения среднего скоростного напора воздушного потока к скоростному напору газовой струи, но и от диамецра и шага (относительного) газовыпускных отверстий. [c.186]

Применение систем централизованного измерения параметров внешней воздушной среды и параметров полета ЛА вызвано увеличением количества потребителей барометрических параметров и необходимостью более полного учета факторов, влияющих на погрешности чувствительных элементов, определяющих параметры полета ЛА. Для решения сложных градуировочных формул применяются вычислители высокой точности. По результатам замеров статического давления скоростного напора и температуры окружающей среды централизованные системы (централи скорости и высоты типа ЦСВ, системы воздушных сигналов типа СВСи др.) вычисляют высоту, скорость и число М полета, относительную плотность, а также отклонения этих величин от заданных и вводят их в навигационные устройства и системы управления. В качестве чувствительных элементов применяются анероидные и манометрические коробки, упругие деформации которых измеряются следящими системами, не нагружающими их. Это позволяет значительно увеличить точность измерения. [c.246]

Турбореактивные двигатели (ТРД) и турбореактивные двигатели с форсажной камерой (ТРДФ) в прошлом имели наиболее широкое применение, что было обусловлено относительной простотой их конструкции и малой удельной массой. ТРД состоит из компрессора, камеры сгорания, турбины и выходного сопла. Воздух получает предварительное повышение давления в воздухозаборнике (от скоростного напора), а затем его давление повышается в компрессоре. Этим обеспечиваются благоприятные условия для процесса сгорания и эффективное использование тепла. Процесс сгорания осуществляется при почти постоянном давлении, а допустимая температура газа на входе в турбину определяется жаропрочностью материалов турбины и эффективностью ее охлаждения. Увеличение степени повышения давления воздуха в компрессоре Як и температуры газов перед турбиной Гг является характерной чертой в развитии большинства типов ГТД. Это объясняется поло- [c.11]

Бескомпрессорные сверхзвуковые прямоточные ВРД (СПВРД) являются двигателями очень больших сверхзвуковых скоростей полета. Они становятся выгодными при крейсерских сверхзвуковых скоростях полета, превышающих Мн = 3,5. .. 4,0. При этих скоростях СПВРД обладают высокой экономичностью и развивают большие тяги при малой массе и относительно простом устройстве, но при взлете и малых скоростях полета они не обеспечивают требуемой тяги и приемлемой экономичности из-за малой степени повышения давления воздуха только от скоростного напора. Гиперзвуковые прямоточные ВРД (ГПВРД) рассматриваются в качестве перспективных средств для систем запуска на орбиту космических летательных аппаратов в диапазоне чисел Мн от 6—7 до первой космической скорости, а также в качестве силовых установок гиперзвуковых самолетов. [c.14]

В работе [1] показано, что при М сю обтекание тела произвольной формы стремится к предельному состоянию, которое достигается тем скорее, чем более затуплена передняя часть тела. Такое предельное состояние движения, которое характеризуется соотношением со8 (п,ж) 1, где со8(п,х) - косинус угла между направлением набегаюгцего потока и нормалью к поверхности тела в его передней части, получило название гиперзвукового течения. В случае тел малой относительной толгцины при сохранении скоростного напора набегаюгцего потока р /2 и при подобном изменении формы тела в [c.38]

В корпусе датчика, выполненном из плексигласа, просверлен канал диаметром 1.5 мм и длиной 40 мм. На входе в канал установлено гидравлическое сопротивление (пучок проволоки диаметром 0.1 и длиной 1.5 мм) а в средней части канала — чувствительный элемент термоанемометрического датчика с проволокой вдоль оси канала. Через канал производился отсос газа с относительно большим перепадом давления (2000 мм вод. ст. при скоростном напоре в исследуемых течениях меньше 100 мм) так что скорость обтекания нагретой нити внутри канала оставалась практически постоянной. При увеличении перепада до 4000 мм течение в канале становится турбулентным и датчик начинает регистрировать пульсации скорости в канале, поэтому все измерения проводились при меньших значениях перепада. Датчик подключался к тормоанемометру 55Д05 фирмы ДИСА , работающему в режиме постоянной температуры с перегревом 1.6. Выходное напряжение изменяется от 2.2 В в воздухе до 4.1В в гелии и уменьшается до 1.5 Д во фреоне. Зависимость выходного напряжения от объемной концентрации (статическая тарировка) оказалась практически линейной. Динамическая тарировка датчика не проводилась, однако анализ сигналом показывает, что датчик позволяет измерять пульсации с частотами до 200-300 Гц. [c.568]

Аэродинамический шарнирный момент на лопасти передается системе управления. Во избежание чрезмерных нагрузок в последней, особенно при полете вперед, когда возникают большие периодические изменения угла атаки и скоростного напора, профиль лонасти должен иметь небольшой момент относительно центра давления. При чисто механической системе управления шарнирные моменты лопастей передаются также на пучку управления и на рычаг общего шага. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...