Турбины коэффициент холостого хода

Коэффициент холостого хода современных конденсационных турбогенераторов невелик j = 0,04—0,08, увеличиваясь с уменьшением мощности турбогенератора и теплопадения в рабочем процессе турбины. Однако, потери холостого хода, оказывают решающее влияние на экономичность работы турбогенератора при переменном режиме. Это наглядно выясняется при рассмотрении величины удельного расхода пара на турбогенератор [c.107]

В турбинах с противодавлением перепад тепла меньше, а относительная величина потерь от внутренних утечек пара по ступеням и трения дисков о пар выше, чем в конденсационных с теми же начальными параметрами пара, почему их экономичность падает более резко с понижением нагрузки, а коэффициент холостого хода выше, чем турбин К одинаковой мощности. [c.111]

На фиг. 92 показаны кривые ориентировочных значений коэффициентов холостого хода, определенных по тепловым характеристикам конденсационных турбогенераторов в зависимости от мощности последних. На фиг. 93 изображены ориентировочные кривые коэффициентов холостого хода X, определенных по паровым характеристикам соответственно конденсационных турбин и турбин с противодавлением, для [c.118]

Коэффициенты холостого хода турбин при разных параметрах пара [c.47]

Отношение расхода пара на холостой ход при номинальных начальных и конечных параметрах пара к расходу пара при номинальной мощности турбины принято называть (коэффициентом холостого хода [c.127]

При неизменных начальных и конечных параметрах пара коэффициент холостого хода практически не изменяется. При частичных нагрузках турбины он оказывает существенное влияние а увеличение удельного расхода пара, так как весь расход пара холостого хода распре- [c.127]

Для средних условий при нормальных начальных и конечных параметрах пара ориентировочные величины коэффициентов холостого хода турбины приведены в табл. 5-1. [c.183]

Как видно из рис. 76, величины фв в диапазоне передаточных отношений t, имеющем практическое значение, незначительно отличаются друг от друга. Если значения v. изменяются от 0,5 до 0,7, то коэффициент режима холостого хода фси принимает значения от 1,2 до 3,4. Это означает, что максимальное число оборотов турбины на холостом ходу не может превысить число оборотов насоса более, чем в 3,4 раза, причем это бывает только на режиме г = 1, который не имеет практического значения. [c.180]

Фиг. 14-32. Коэффициент холостого хода конденсационных турбин с сопловым парораспределением в зависимости от мощности.

Для турбин с противодавлением коэффициенты холостого хода значительно больше, чем для конденсационных турбин при Р2=1.2 ата в 1,5—2 раза, при /32=5—10 ата (и выше) в 2 — 3 раза. [c.611]

Зависимость расхода топлива ГТД от степени загрузки в пределах 35— 100% номинальной мощности довольно хорошо описывается прямыми линиями (рис. 6-12), как и в случае паровых турбин, только условный коэффициент холостого хода х у ГТД больше, чем у паровых турбин. Для [c.108]

Коэффициент холостого хода турбины [c.136]

Величина коэффициента холостого хода х зависит от мощности турбины, отношения конечного давления к начальному, наличия регенерации и типа турбины. Для конденсационных турбин х колеблется в пределах 0,05-г-0,10 для турбин с противодавлением О, IО-н 0,20 и для турбин с регулируемыми отборами пара 0,08-т-0,12. [c.336]

При нулевой электрической нагрузке турбоагрегата и полном числе оборотов свежий пар в количестве расходуется на преодоление постоянных потерь холостого хода, состоящих из внутренних и механических потерь турбины, мощности для привода органов регулирования и масляных насосов, постоянных электрических и механических потерь электрического генератора. Относительная величина расхода пара на холостой ход турбоагрегата характеризуется коэффициентом холостого хода турбоагрегата [c.132]

При расчете паровых турбин на режимах, отличающихся от номинальных, широко используются закон конуса Стодолы и метод расчета с конца (см. приложение III). Формула Стодолы обеспечивает достаточную точность при таких отклонениях от расчетного режима, когда изменения степени реактивности, коэффициентов расхода и потерь энергии невелики и ими можно пренебречь [53]. Однако формула Стодолы применяется и при больших отклонениях от номинального режима, вплоть до режимов холостого хода. Расчет ЦНД при малых расходах с использованием конуса Стодолы дает погрешность из-за существенного изменения условий работы не только последней, но и предыдущих ступеней ЦНД. Сравнение опытных значений давлений перед ЦНД [79] в диапазоне массовых расходов (0,023 -0,044) G om с расчетом по формуле Стодолы дает погрешность 10—15 % опытного значения давления. Такая погрешность является удовлетворительной для приближенной оценки работы всего ЦНД. При расчете же отдельных ступеней ЦНД, особенно последних, погрешность может значительно возрасти и выйти за допустимые пределы даже для оценочных расчетов. [c.183]

Для турбин мятого пара этот коэффициент составляет 0,2—0,3. Таким образом, при любой нагрузке расход пара на выработку электроэнергии складывается из расхода на холостой ход и расхода на непосредственную выработку электроэнергии. [c.183]

В связи с тем, что полная энтальпия для одних и тех же начальных параметров пара — величина постоянная, давление перед соплами с дроссельным регулированием будет меньше давления перед соплами с сопловым регулированием, а тепловой перепад и перепад давления будут меньше таковых величин при сопловом регулировании наоборот, перепад давления при проходе среды через клапан при дроссельном регулировании будет больше, чем при регулировании сопловом. Поэтому расход на холостой ход, принимая во внимание одинаковую мощность для покрытия сопротивлений турбин с одинаковыми проточными частями из уравнения мощности, будет больше для дроссельного регулирования, определяемого коэффициентом /с. [c.161]

Фиг. 11-11 показывает, что мощность растет с напором по кривой, близкой к прямой (лишь с небольшим изгибом внизу), исходящей из точки, соответствующей некоторому холостому напору (здесь около 1,8 м) при меньшем напоре турбина и на холостом ходу не может дать заданной оборотности. Расход растет, начиная с некоторого значения холостого расхода. Коэффициент полезного действия растет от нуля до максимума при оптимальном напоре Яо (здесь около 5,5 м), затем медленно падает до нуля при бесконечно большом напоре. [c.134]

Постоянная времени агрегата Киевской ГЭС 7 а = = 1,3 сек, коэффициент саморегулирования турбины для режима холостого хода с = 0,25, постоянная времени водовода 7 в = 2,б5 сек. Передаточная функция гидроагрегата [c.154]

Здесь М —секундный массовый расход пара 4 — удельный расход пара при экономической нагрузке — экономическая мощность турбины N — нагрузка турбины X — коэффициент условного расхода холостого хода. Если считать, что линейная зависимость расхода от нагрузки сохраняется вплоть до холостого хода, и обозначить расход пара при холостом ходе при этом условии (условный расход холостого хода) через (рис. П.70), то [c.213]

Увеличение расхода пара при холостом ходе и коэффициента удельного прироста с повышением доли отбора пара обусловливается увеличением при этом удельного расхода пара на турбину. [c.137]

Так как коэффициент недовыработки yj, всегда меньше единицы, расход пара на холостой ход и удельный прирост расхода пара при работе турбины с противодавлением выше, чем при конденсационном режиме в (1 -у ) раз [c.209]

Применение газотурбинного наддува на двухтактных двигателях улучшает их характеристики по расходу топлива, так как уменьшает потери мощности, затрачиваемой двигателем на приводной компрессор для сжатия воздуха. О диа ко энергия выпускных газов, определяемая уровнем их температур и давлений, оказывается недостаточной для обеспечения воздухом необходимых параметров при работе двигателя по скоростной тепловозной характеристике во всем диапазоне нагрузок и на холостом ходу. Температура выпускных газов перед турбиной у двухтактного двигателя ниже, чем у четырехтактного, вследствие более высокого коэффициента продувки цилиндров и суммарного коэффициента избытка воздуха давление газов перед турбиной на всех режимах работы должно быть ниже давления воздуха перед впускными органами двигателя. Поэтому в качестве второй ступени наддува применена механическая связь компрессора с двигателем. [c.92]

Для противодавленческих турбин коэффициенты холостого хода значительно больше, чем для конденсационных турбин [c.359]

Коэффициент холостого хода уменьшается при увеличении номинальной мощности двигателя и повышении начальных параметров пара. Величина коэффициента холостого расхода в среднем составляет у турбин конденсационных 0,03—0,08, с отбором пара 0,8—0,12, противодав-ленческих 0,12—0,20. [c.367]

Если выразить коэффициент холостого хода в виде доли X от расчетного расхода пара, равного Ny m> we — удельный расход пара в KzjKetnH при экономической нагрузке (в данном случае равной максимальной), а Ny m — максимальная длительная мощность турбины, то [c.46]

Практич оки выработка несколько снизится с учетом расхода турбины на холостой ход при неравномерной ее нагрузке. Коэффициент холостого хода турбины нивкого да1вле-, ния достигает при таких параметрах л = 0,15 4-0,20. [c.104]

Пример 28. Турбина с противодавлением удовлетворяет тепловое отопительное потребление в размере 100 ж/час пара (при —30°). Число часов использования максимума равно 2 500 в году. Удельный расход пара 1сг1квтч. Коэффициент холостого хода л = 0,12. Длительность отопительного сезона —5 ООО. [c.107]

Отрезок, отсекаемый участком прямой N — flD) на оси абсцисс (при N = 0), представляет собой условный расход пара на холостой ход Dj. Величина обычно выражается в долях от номинального расхода свежего пара ) . Коэффициентом холостого хода называют отношение DjDy = x. Эта величина зависит от типа турбины и ее мощности. [c.359]

Здесь ( х.х и — условный расход холостого хода соответственно турбин первого и второго типоразмера, Гкал1час щ я Пт, — число часов работы турбин соответственно первого и второго типоразмера и — частичный удельный расход тепла на производство электроэнергии по теплофикационному режиму, Гкал Мвт-ч и — то же но конденсационному режиму — среднегодовой коэффициент полезного действия энергетических котлов брутто Т]т.ц. — коэффициент теплового потока [c.156]

На рис. 5.32,6 приведены результаты расчета размаха колебаний напряжений До по вышеприведенной формуле с использованием зависимости At =f (Д с). Из рисунка видно, что колебания температуры пара в диапазоне ДГ = 200- 350 С при коэффициенте теплоотдачи 1800 ккал/(м -ч-°С) приводят к колебаниям термических напряжений До = 0,7- 1,2 кгс/мм . При значении коэффициента теплоотдачи 3600 ккалДм .ч.Т) в том же диапазоне ДГ размах колебаний напряжений достигает значений До = 1,3 2,25 кгс/мм . Таким образом, выполненные расчетные исследования с использованием экспериментальных данных по определению колебаний напряжений в поверхностных слоях металла титановых рабочих лопатвк последней ступени турбины К-1200-240-3 показывают, что при высоком уровне температур среды на холостом ходу (малоэффективная система охлаждения) и значительной окружной неравномерности (до 200°С) температурного поля за последней ступенью необходимо учитывать эти колебания при определении фактического ресурса лопаток. [c.181]

Коэффициент потерь на холостом ходу не имеет прямой связи с остальными параметрами, потери у гидротрансформаторов с центростремительной турбиной связаны с вихреобразным движением жидкости при отсутствии расхода в круге циркуляции и возникают из-за появления кольцевого вихря на входе в насосное колесо и выходе из турбинного колеса. Уменьшают эти потери уменьшением угла наклона входных кромок насосного колеса к оси вращения (в меридиональном сечении) увеличением расстояния между насосным и турбинным колесами и реактором увеличением числа лопастей реактора уменьшением ширины проточной чй[сти (в меридиональном сечении) установкой реактора на механизме свободного хода (МСХ). [c.30]

Натурные испытания, в частности испытания крупных поворотнолопастных турбин Волжской ГЭС им. В. И. Ленина, проведенные НИСом института Гидропроект, показывают, что изменение интенсивности кавитационной эрозии при изменении режима происходит в соответствии с изменением коэффициента кавитации ст. Минимальная кавитационная эрозия наблюдается при холостом ходе агрегата, затем она возрастает, достигая максимального значения при минимально допустимой по усло- [c.121]

При контрольных испытаниях турботрансформаторов производятся их обкатка и промывка, определяется к. п. д. в расчетном режиме и соответствие его техническим условиям, коэффициент трансформации и момент при остановленном турбинном вале, момент холостого хода. Продолжительность промывки и обкатки турботрансформатора зависит от его мощности, назначения, конструкции и обычно не должна быть менее 1 ч. Результаты испытания заносятся в протокол, который отправ- [c.128]

При испытаниях силовой установки с СПГГ необходимо определить коэффициент полезного действия ТЗА, а в установках с реверсивными турбинами — также и величину потерь на вращение турбины заднего хода. С этой целью в составе испытываемой установки предусматриваются устройства для измерения расхода газа, чтобы определить мощность СПГГ по газу и сопоставить ее с мощностью ТЗА. Полный расход газа измеряется как сумма расходов газа в газоотводе за турбиной и утечек газа через ее лабиринтные уплотнения, а на режимах холостого хода и (Малых нагрузок — также и расхода газа через байпасный трубопровод, соединяющий СПГГ с атмосферой помимо турбины. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...