Шлифование формулы

При других видах шлифования формула для Т видоизменяется. [c.485]

Определение технологического времени шлифовальных работ производится по формулам, составленным применительно к видам шлифования. Формулы для основных видов шлифования приведены в табл. 9. [c.558]

Виды шлифования Формулы основного (технологического) времени Примечания [c.559]

Силы находят по справочным данным в зависимости от конкретных условий шлифования или по эмпирическим формулам. Для составляющей силы резания Р, (Н) используют формулы вида [c.361]

Основное время для круглого наружного шлифования с продольной подачей (рис. 60, а) определяется по формуле [c.190]

Длина продольного хода стола определяется по формулам а) при шлифовании на проход [c.223]

Основное время при шлифовании резьбы однониточным кругом определяется по следующей формуле [c.251]

Основное время при шлифовании резьбы многониточным кругом определяется по формуле [c.251]

Основное время для плоского шлифования торцом круга на станках карусельного типа (рис. 136, а) определяется по формуле [c.272]

Основное время для шлифования торцом круга на станках продольного типа (рис. 136, б — ширина шлифуемой поверхности Вц меньше диаметра круга определяется по формуле [c.273]

Основное время для шлифования периферией круга на станках продольного типа (рис. 136, в) определяется по формуле [c.273]

Основное время при шлифовании шлицев определяется по формуле [c.342]

Режимы при наружном круглом шлифовании. Снятие металла при обработке осуществляется вращающимся шлифовальным кругом. Скорость круга м/с, можно определить по формуле [c.164]

При эквидистантном шлифовании скорость заготовки Уд, м/мин, определяют по формуле [c.164]

Длина рабочего хода при шлифовании за один рабочий ход определяется по следующей формуле [c.165]

При врезном шлифовании машинное время может быть определено по формуле [c.165]

Допускаемое напряжение изгиба для распространенных методов обработки (шлифование поверхности зуба, отсутствие деформационного упрочнения и др.) определяется по формуле [c.210]

Допускаемые напряжения. Допускаемые напряжения определяют по эмпирическим формулам в зависимости от материала зубьев колеса, скорости скольжения, твердости поверхности витков червяка и срока службы передачи. Ниже рассмотрена методика определения допускаемых напряжений для червячных колес при шлифованных и полированных червяках с твердостью рабочих поверхностей витков более 46 HR ,. [c.255]

Эти формулы получены в предположении, что профиль поверхности в изучаемом направлении описывается нормальным стационарным случайным процессом, что справедливо для шлифованных, хонингованных и приработанных поверхностей трения [107]. [c.26]

На фиг. 46 приведены результаты сравнения эксперимента с расчетом по формуле (VI.9) (/ — торцовое фрезерование 2 — плоское шлифование, У9 3 — строгание 4—плоское шлифование, У6). [c.93]

Для решения задачи воспользуемся снова общей формулой (7.5), связав между собой характеристики четырех последовательно выполняемых операций —токарной, термической и двукратного шлифования [c.182]

При шлифовании скорость резания всегда является скоростью вращения шлифовального круга и определяется по формуле [c.110]

Основное (машинное) время при круглом наружном шлифовании в центрах методом продольной подачи на двойной ход стола определяется по формуле [c.360]

При определении норм времени для таких операций, как фрезерование шпоночных пазов и круглое шлифование в автоматическом цикле, формулы для расчета основного времени и величины вспомогательного времени соответствуют способу обработки. [c.122]

Значения , С, / и определяются по формулам, приведённым в табл. 6 (стр. 230— 231). Значения / и подставлять в сл<. Коэфи-циент трения / Для шлифованных, шевингованных или хорошо приработанных зубьев можно принимать равным 0,08—0,1. [c.265]

Скорость вращения детали при шлифовании может изменяться в широких пределах в зависимости от требований, которые предъявляются к обрабатываемой поверхности, от размеров детали и рода металла, а равно от размера снимаемого слоя металла. Она может быть взята по эмпирическим формулам при шлифовании периферией круга [c.122]

Меньшее число зубьев дано для фрез со шлифованным профилем. С возрастанием диаметра фрезы число зубьев в противоположность обычным затылованным фрезам возрастает, так как профиль резьбы увеличивается незначительно. Для ориентировочного подсчёта числа зубьев Z можно пользоваться формулой [c.388]

У фрез со шлифованным профилем угол s должен быть больше (для свободного выхода шлифовального круга). Дно впадины закругляется, чтобы уменьшить возможность появления трещин при термообработке. Высота Н и радиус закругления г канавки подсчитываются по формулам (14), (14а) и (15). [c.400]

В табл. 6 приведены для примера данные о типовых нормах стойкости абразивного инструмента при круглом шлифовании. В табл. 7 приводятся формулы для определения расходного фонда основных видов оснащения. [c.671]

Сравнение коэффициентов Ь и v, получаемых для прокатки и механической обработки, показывают, что наиболее близкой аналогией п])окатки является процесс плоского шлифования, расчетные формулы и номограммы которого будут проверены на прокате. [c.134]

Си.1ы притирочного шлифования Окружные и осевые силы можно подсчитать по формулам [c.422]

Припуск на бесцентровое шлифование после отрезки (до термообработки) определяем по формуле [c.449]

В связи с тем что при бесцентровом шлифовании погрешность установки не имеет места, формула принимает вид [c.449]

Пример 4. Определить допускаемое напряжение для вращающейся оси вагонетки (изгиб по симметричному циклу) диаметром d = 50 мм, изготовленной из стали 40ХН (а , = 1000 Н/мм , a ip = 530 Н/мм ). Обработка оси — тонкое шлифование. В зоне действия максимального момента посажено колесо по прессовой посадке без передачи усилия (рис. 1.10, а). Частота вращения оси п = = 200 об/мин, срок службы L = 10 лет, коэффициент использования в течение года =0,75, коэффициент использования в течение суток К . =0,33, режим нагружения — тяжелый (см. рис. 1.8, б). Коэффициент безопасности [s] = 2. Решение. 1. Допускаемое напряжение по формуле (1.15) [c.19]

Для твердых бронз, латуней и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения, материала червяка и его термической и механической обработок. Из [15] их можно определять по формулам [0н] = ЗОО —25Уск, Н/мм —для бронзы Бр АЖ 9-4 при работе в паре со стальным закаленным и шлифованным червяком [стн]= 180 —40 Оск — Для колес из чугунов СЧ 15-32, СЧ 18-36 и стальных червяков [ан] = 210 —35u k — для чугунных колес и чугунных червяков, где V k — скорость скольжения. [c.233]

Болыние значения числового коэффициента в формуле — для передач с цементованным червяком, меньшие — для передач с червяком, закаленным при нагреве ТВЧ. Червяк шлифован и полирован. [c.241]

К. п. д. приближенно определяется по формуле (3.40). Наиболее высокий к. п. д. червячной передачи получается при стальном цементированном шлифованном и полированном червяке и зубьях колеса из бронзы БрОФ10-1 при смазке маслами на касторовой основе. При смазке минеральным маслом потери больше. [c.204]

Число и элементы винтовых канавок. Винтовая канавка должна быть достаточно широкой, чтобы поместить стружку и инструмент (резец или круг) при затылова-нии профиля. Ширина зубьев должна обеспечить прочность и большое количество заточек. Число винтовых канавок уменьшается с увеличением наружного диаметра фрезы. Его можно ориентировочно определить по формуле (10) и уточнить вычерчиванием. Толш,ина зуба у ножки должна быть 0,75 высоты канавки. У шлифованных фрез 2 3 зуба (по дуге наружного радиуса) шлифуются так, чтобы при этом шлифовальный круг не задевал соседнего зуба. Данные по выбору числа канавок для фрез классов Л, В и С приведены в ГОСТ (3346-46). [c.400]

Длина фрезы. Минимально необходимая длина фрезы должна быть равна 0,5 длины линии зацепления плюс 0,5 длины хорды наружной окружности фрезы. Хорда проводится на расстоянии высоты шлифованной части профиля, определяемом по приближённой формуле [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...