Коэффициент линейного удлинения

Плотность ситаллов 2,5 — 3 кгс/дм , теплоемкость 0,2 кал/(кг-°С), теплопроводность 2 — 4 кал/(м-ч °С). Модуль нормальной упругости 7000— 15 000 кгс/мм . Микротвердость 700-1200 кгс/мм . Коэффициент линейного расширения в зависимости от химического состава и строения ситалла колеблется от 30-Ю до 0. Таким образом, имеется возможность изготовлять изделия, не меняющие линейных размеров с изменением температуры и, следовательно, не подверженные тепловым напряжениям. Есть ситаллы с отрицательным коэффициентом линейного удлинения до —8-10 , размеры которых уменьшаются с повышением температуры. [c.191]

Коэффициент линейного удлинения 12 Краны латунные, спускные 256 [c.399]

Температуропроводность фторопласта-4 при температуре, близкой к комнатной, имеет заметный минимум (а = 0,88 10 ж /се/с при 27° С), что соответствует аномалии в коэффициенте линейного удлинения, наблюдаемой в этой области температур 21]. Возможность обнаружения и исследования резких и немонотонных изменений коэффициентов температуропроводности говорит о хорошей разрешающей способности метода температурных волн. [c.84]

Физические свойства сталей разных классов, как-то коэффициенты линейного удлинения, теплопроводность и др. — различны. Различные значения, например, коэффициентов линейного удлинения, необходимо учитывать при сопряжении элементов трубопроводов, изготовленных из сталей разных классов. [c.198]

Температурные удлинения Д/ трубопровода длиной I, м, определяют по коэффициенту линейного удлинения а, м/(м-К), по разности температур в условиях работы tf, °С, и монтажа tu, °С, [c.178]

Пример 1-4. Сталеалюминиевый провод АС 120/19 подвешен в пролете 300 м с напряжением 13,0 даН/мм (кгс/мм ) при температуре / = — 5° С, толщине стенки гололеда с = 10 мм и скоростном напоре ветра д = = 12,5 даН/м . Требуется определить стрелу провеса провода при температуре + 40° С. По табл. 1-6 найдем модуль упругости провода = 8,25-10 и температурный коэффициент линейного удлинения ос = 19,2-10 . Остальные параметры провода и удельные нагрузки указаны в примере 1-1. [c.42]

При соединении секций радиальными штифтами бурт, барабанный участок, одного диска запрессовывается в обод другого. Перед напрессовкой охватывающий диск нагревается до температуры примерно на 50 °С выше рабочей на максимальном режиме в полете. Это делается для того, чтобы сохранить натяг в месте соединения дисков в любых условиях эксплуатации. Для запрессовки штифтов в каждой паре сочленяющихся дисков сверлят и развертывают в пазах для лопаток глухие, если нельзя удалить стружку, или сквозные отверстия. В случае установки штифтов в глухие отверстия для их разгрузки из полости под штифтами удаляется воздух. Для этого штифты выполняются полыми при диаметре более 5 мм или со срезанной фаской при диаметре менее 5 мм (см. рис. 3.31). В роторе подобной конструкции штифты передают крутящий момент и обеспечивают, благодаря радиальному расположению, сохранение центровки секций в случае ее нарушения по цилиндрическим пояскам (потери натяга в эксплуатации при выполнении секций из материалов с различными коэффициентами линейного удлинения). Возможность расположения барабанных участков на большом радиусе (исходя из условия прочности) позволяет получить прочный и очень жесткий ротор, а также разместить большое число штифтов малого диаметра. Толщина стенок барабанных выступов и дисков получается небольшой даже при больших диаметрах ротора, и поэтому масса его практически не превышает массу барабанного ротора, но т уд получается существенно меньше. [c.94]

Вследствие более высокого коэффициента линейного удлинения элементы конструкций из алюминиевых сплавов имеют большие температурные деформации, чем элементы стальных конструкций. Алюминиевые сплавы сохраняют высокие механические свойства и при температурах ниже нуля. Особенно важно, что при понижении температуры у алюминиевых сплавов не происходит снижения ударной вязкости. Усталостные разрушения для конструкций из алюминиевых сплавов опаснее, чем для стальных, так как вследствие меньшей массы влияние переменных нагрузок у алюминиевых конструкций сказывается сильнее. [c.65]

В узле конической передачи, установленной в корпусе из легкого сп.лава (рис. 251, п), фиксирующий подшипник 1 расположен на значительном расстоянии Е от центра зацепления зубчатых колес. Удлинение корпуса при нагреве вызывает смещение малого колеса передачи в направлении, указанно.м стрелкой. Большое колесо перемещается в том же направлении, но на меньшую величину (вследствие меньшего значения коэффициента линейного расширения стального вала). В результате зазор [c.378]

При решении некоторых практических задач возникает необходимость наряду с удлинениями при растяжении (сжатии) учитывать также и температурные удлинения Alt=ail, где а—коэффициент линейного расширения материала. В этом случае [c.164]

При нагреве конструкции и шпилька, и трубка удлиняются, и если бы коэффициенты линейного расширения их материалов были одинаковы, то никаких температурных напряжений ни в шпильке, ни в трубке не возникло. Трубка при нагреве должна была бы удлиниться больше, чем шпилька (так как а >а ), но этому препятствует гайка, навернутая на шпильку. Таким образом, трубка давит на гайку, мешающую свободному температурному удлинению трубки, и тем самым вызывает растяжение шпильки. Сама трубка при этом оказывается сжатой. Усилия в произвольном поперечном сечении системы шпилька-трубка будут иметь направления, указанные на рис. 2-13,6. Уравнение равновесия сил, действующих на отсеченную часть, дает [c.38]

Обратимся еще к одной задаче. Вернемся к конструкции с трубкой I и пропущенным сквозь нее болтом 2 (рис. 3.15, а), но уже в условиях нагрева. Пусть для определенности температурные коэффициенты линейного расширения материалов трубки и болта не совпадают, а именно а, > 02. В этой ситуации имеем свободные (при отсутствии гайки) температурные удлинения трубки и болта, подчиняющиеся неравенству А/, > , рис. 3.15, б. Если же гайка была [c.98]

В частности, упругие удлинения стекла при напряжении, близком к пределу прочности, составляют величину порядка 0,06%—0,15%. Коэффициент линейного расширения стекла а 8-10 град. При температуре 100 С температурная деформация равна е/=0,08%. Если полная деформация ограничена, то примерно такую же величину (по модулю) будет иметь и силовая деформация Так как эта величина лежит в интервале предельных удлинений, то ясно, что при резком нагреве или охлаждении на 400 С в стекле возможно образование трещин. Плавленый кварц имеет коэффициент линейного расширения примерно в 10—15 раз меньший. Поэтому кварцевая посуда неизмеримо более стойка к резким изменениям температуры. [c.68]

Удлинение при растяжении в %. ... Коэффициент линейного расширения а 10 [c.27]

Плотность р, г/см Температурный коэффициент линейного расширения а-106, °С-1 Модуль упругости ГПа Удлинение б, % [c.32]

Известно, что в результате воздействия воды, высокой чистоты Hipn те.М пературах 300 °С и более на поверхности перлитных сталей образуется пленка магнетита,, которая в высокой степени является защитой от коррозии, так как из окислов железа магнетит наиболее близок по своим физическим характеристикам к стали. Это прежде всего относится к коэффициенту линейного удлинения, что весьма важно для сохранения целостности нленки. [c.43]

Если обозначить через а - коэффициент линейного удлинения материала, то от изменения температуры длина наружных и внутренних волокон изменится соответственно на adSt и adStj . По этим значениям построим эпюру температурных перемещений элемента dS. [c.208]

Опыт показал , что при комнатной температуре плакирующий слой, который состоит из стали 1Х18Н9Т, обладает высокими пластическими свойствами. Если в этих условиях подвергнуть двухслойную сталь растяжению, то сначала разрушится основной слой, а затем уже слой из легированной стали. Однако, если нагреть двухслойную сталь до 700—900°, то пластические свойства стали 1Х18Н9Т резко понизятся и при растяжении первым будет уже разрущаться кислотостойкий слой. При температурах от 1000° и выше растяжение приводит к одновременному разрушению обоих слоев. Вследствие указанных особенностей, а также разных коэффициентов линейного удлинения и теп юпроводности основного и плакирующего слоев приходится пользоваться особыми, описанными ниже приемами при термической обработке двухслойной стали. [c.178]

В целях уменьщения смещения центра тяжести при изменениях температуры применяется компенсационная трубка. Стержень маятника под воздействием увеличения температуры может удлиняться только вниз. Компенсационная трубка не удлиняется вниз, а изменяет размеры только вверх. Металл стержня маятника и компенсационной трубки подбирают с таким расчетом, чтобы коэффициент линейного удлинения трубки был во столько раз больще, во сколько раз трубка короче стержня маятника между точками закрепления. Изменение напряжения тока или температуры окружающей среды влияет на ход часов, вызывая отстаивание или опережение в показаниях времени. Регулирование хода производится путем перемещения центра тяжести маятника. [c.264]

Трубы из полиметилметакрилата. Трубы из плексигласа (метакрилата) применяют для футеровки стальных труб и в лабораторной практике. Плексиглас получают путем многоступенчатой переработки дерева, угля и извести. Плексиглас стоек к воздействию света и атмосферному влиянию, обладает высокой степенью светопрозрачности (99%), пропускает ультрафиолетовые лучи, имеет высокую прочность к ударным нагрузкам, хорошо поддается механической обработке и горячему формовЭ нию. К числу недостатков плексигласа следует отнести большой коэффициент линейного удлинения, горючесть, недостаточную твердость наружной поверхности. [c.23]

Интересной особенностью ситаллов является возможность регулирования в широких пределах коэффициента линейного расширения. В зависимости от химического состава и строения ситалла этот коэффициент колеблется в пределах от 20-10 °С 1донуля. Таким образом, имеется возможность изготовлять изделия, не меняющие линейных размеров с изменением температуры и, следовательно, не подверженные тепловым напряжениям. Есть ситаллы с отрицательными коэффициентами линейного удлинения (а —2-10 С ), т. е. уменьшающие размеры с повышением температуры. [c.183]

Термическое удлинение и принципы компенсации. Трубы из ХПВХ, используемые в сантехнических системах, имеют температурный коэффициент линейного удлинения, равный 0,062 мм. Приращение длины при увеличении температуры надо определять для отрезка между двумя соседними постоянными опорами. Как правило, гибкость материала и конструкция системы (разветвления, подходы и др.) создают естественную компенсацию. Для прямых отрезков длиной более 6 м необходимо делать искусственный компенсатор типа и , обхода 2 или плеча Ь>. Длину компенсатора можно определить из номограммы если добавляется постоянная опора, длину компенсатора можно уменьшить. Подаижные опоры должны разрешать подвижки системы во время ее работы. Системы центрального отопления и горячей воды необходимо монтировать всегда согласно проекту, в котором решены проблемы термического удлинения труб. [c.29]

Рассмотрим два одинаковых стержня (рис. 2.36), отличающихся лишь тем, что первый (а) заделан одним концом, а второй (б) жестко защемлен обоими концами. Пред1ЮЛ0жим, что температура того и другого стержня повысилась на Ai = — 4), где 4 — начальная и — конечная температуры стержня. Первый стержень удлинится на величину = alAt, где а — коэффициент линейного расширения. При этом в стержне никаких напряжений не возникает, так как удлинению ничто не препятствовало. Длина второго стержня при нагревании не изменится, так как жесткие заделки не дают ему возможности удлиняться. В то же время, стремясь удлиниться, стержень будет давить на опоры, и в них возникнут [c.212]

Температурное удлинение А/, = atl, где а— коэффициент линейного расширения материала стержня укорочение под действием реакции Rg. Al(.g = RglI ЕА). Приравняем правые части этих равенств [c.202]

Решение. Коэффициент линейного расширения меди больше коэффициента линейного грасширения стали, поэтому стальные стержни будут препятствовать удлинению медного стержня, вызывая в нем сжимающие силы. Точно так же медный стержень, стремясь удлиниться на величину, большую, чем стальные стержни, будет вызывать в стальных стержнях усилия растяжения. [c.92]

При измерениях длины может оказаться необходимым вводить поправки, связанные, например, с температурным удлинением измеряемого тепа и измерительной линейки при определении веса - поправку, вызванную потерей веса" в воздухе, величина которой зависит от температуры, влажности воздуха и атмосферного давления, поправку, обусловленную неравноплечностью весов, и т.д. Подобные источники погрешностей нужно тщательно анализировать, величины поправок определять и учитывать в окончательном результате. Однако здесь, как и при всяких измерениях, требуется разумный подход. Поясним это на примере измерения длины. Допустим, что мы определяем диаметр латунного цилиндра с помощью стальной измерительной линейки, изготовленной при температуре 0 °С, а измерения проводятся при 25 °С. Предположим, что измеряемый диаметр равен около 10 см, и мы хотим узнать его радмер при нулевой температуре, Коэффициент линейного расширения латуни 19-Ю" K , стали -11-10" K" . Легко сосчитать, что при нагревании на 25° удлинение используемого нами участка измерительной линейки составит 0.027 мм, а увеличение диаметра цилиндра - 0,047 мм. Разность этих величин, т.е. 0.02 мм, и является попргткой наших измерений. [c.16]

Повышение и понижение температуры материала вызывают в нем соответственно удлинение и укорочение. Поэтому при нагрозе или охлаждении детали в ней могут возникать температурные напряжения и, как правило, при стесненности де Ьормаций. Так, например, надо охш-дать опасных напряжений при неравномерном охлаждении литья. Большие температурные наиря кения появляются в диске турбины вследствие того, что температуры в центре диска и на периферии неодинаковы. Вследствие различия коэффициентов линейного расширения материалов температурные напря- жен ИЯ возникают и в частях машин I или сооружений, сделанных из разных материалов и скрепленных друг с [c.70]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Состояние материала Предел прочности V в кГ/лш- Относи- тельное удлинение 6 в 4 Удельный вес в Г/см Коэффициент линейного расширения 1X10 град Теплопроводность в ккал/смХ Хсексрад Удельное электросопротинление в ом мм Коэффициент трения без смазки [c.200]

Все тела при нагревании расширяются. Величина удлинения тела при награва нии его На 1° С называется коэффициентом линейного ра1сш ирения, а величина увеличения объема — коэффициентом объемного расширения. [c.58]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент линейного удлинения : [c.103] [c.109] [c.11] [c.121] [c.92] [c.122] [c.163] [c.292] [c.41] [c.95] [c.311] [c.307] [c.290] [c.237] [c.220] [c.23] [c.401] [c.286] [c.368] [c.314] [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...