Момент сопротивления — Обозначения

Расчет на прочность и жесткость стержней переменного сечения осложняется тем обстоятельством, что момент сопротивления и момент инерции сечения являются функциями абсциссы х сечения. На это указывают и обозначения в формулах (10.140) и (10.141). Последнюю формулу можно записать в несколько измененном виде. [c.303]

На рис. 7.39, а показано прямоугольное поперечное сечение балки, условно расчлененное на два тавровых и восемь прямоугольных элементов, обозначенных соответственно цифрами 1 и 2. При той же площади Р и той же высоте к двутавровое сечение, изображенное на рис. 7.39, б, состоящее из тех же элементов, имеет значительно большие момент инерции и момент сопротивления (а следовательно, обладает большей прочностью). Еще более рациональным является двутавровое сечение с такой же площадью Р, но более высокое (рис. 1.39, в), так как у него основная часть материала удалена от нейтральной оси г на расстояние значительно большее, чем у сечений, изображенных на рис. 7.39, а, б. [c.270]

Обозначения Л - высота балки Л - ширина полки S - толщина стенки t - средняя толщина полки R - радиус внутреннего закругления радиус закругления полки У — момент инерции IV- момент сопротивления S - статический момент полусечения i - радиус инерции [c.339]

Здесь приняты следующие обозначения — момент инерций ротора электродвигателя и примыкающей к нему части трансмиссии У 2 — приведенный момент инерции рабочего органа и остальной части трансмиссии с — приведенная жесткость трансмиссии — движущий момент электродвигателя, заданный в зависимости от угловой скорости ф — приведенный момент сопротивления на рабочем органе, который для упрощения будем считать постоянным и равным номинальному моменту электродвигателя — коэффициент, характеризующий [c.268]

Силы Дх и Оа представляют собой нагрузки валов от натяжения ремней, окружных усилий в зубчатых колесах и веса соответствующих деталей в виде шкивов, зубчатых колес, барабанов и маховиков. Силы Сз, Сз и Сз — веса звеньев, приложенные в их центрах тяжести. Наконец, Мза и М а — движущий момент и момент полезного сопротивления. Фактором — обозначен отрицательный реактивный момент полезного сопротивления, приложенный к стойке в предположении, что полезное сопротивление является внутренним силовым фактором в системе механизм— рама (например, в бумагорезательных станках усилие резания приложено к ножу, закрепленному на рабочем звене, аналогичному звену 3, а реакция сопротивления резания — к столу, связанному со стойкой). [c.162]

Обкатка роликом — Влияние на предел выносливости 470 Обобщенный момент сопротивления кручению — см. Момент сопротивления кручению обобщенный Обозначения 1 [c.551]

Зависимость между показаниями прибора и измеряемой величиной устанавливают тарировкой и приближенным расчетом (см. табл. 4). Обозначения R — сопротивление датчика и ц — модуль продольной упругости и коэффициент Пуассона F и W — площадь к момент сопротивления поперечного сечения детали [c.567]

Момент сопротивления — Обозначения 2 [c.633]

Условное обозначение профиля Площадь поперечного сечени-я F, см Момент инерцни м Момент сопротивления см Вес i м, кг [c.31]

Обозначения d—диаметр вала, 6хА — сечение шпонки W—момент сопротивления Wp—полярный момент сопротивления F — площадь сечения вала. [c.419]

Здесь Тс-ф — разность средних температур между стенкой и фланцем ДГф — перепад температур по ширине фланца с — жесткость цилиндрической стенки ти Fe — площади поперечных сечений фланца и стенки /ф — момент инерции сечения фланца РГф та W , — моменты сопротивления фланца и стенки (остальные обозначения см. на рис. 3) [c.120]

Размерность и обозначения единиц момента сопротивления совпадают с размерностью и обозначениями единиц объема, хотя между обеими величинами нет ничего общего. Это может служить наглядной иллюстрацией того, что совпадение размерностей отнюдь не означает совпадения физической (или в данном случае геометрической) сущности величин. [c.110]

Первое слагаемое в правой части этого выражения характеризует влияние прямого сжатия, второе — влияние изгиба стержня. Учитывая, что выражение для момента сопротивления имеет вид W—U , где с — расстояние от нейтральной оси до крайнего волокна на вогнутой стороне стержня, и вводя обозначение r=YT F для радиуса инерции, представим выражение (а) так [c.402]

Обозначения, й —высота балки Ь—ширина полки 5—толщина стенки i — средняя толщина полки —радиус внутреннего закругления закругления полки I—осевой момент инерции УР — момент сопротивления изгибу 5—статический момент полусечения г радиус инерции. [c.620]

Условные обозначения Н — высота балки Ь — ширина полки й — толщина стенки t — средняя толщина полки г — радиус внутреннего закругления — радиус закругления полки / — момент инерции Ф — момент сопротивления г — радиус инерции б" — статический момент полусечения [c.114]

Согласно обозначениям на рис. 82 и 83 момент сопротивления (сж ) [c.154]

Обозначения / и — моменты инерции и моменты сопротивления сечений вала [з] — допускаемое напряжение на изгиб. Заштрихованная эпюра фиктивных нагрузок получена, как показано на фиг. 66, по эпюре изгибающих моментов М. [c.109]

Из формул (12.6), (12.7), приняв для эквивалентных моментов общее обозначение и учтя, что для сплошного круглого сечения осевой момент сопротивления [c.366]

Р] — допускаемое значение силы р — полное напряжение, давление Qx, Яу, С — поперечная сила, действующая соответственно вдоль главной оси X или у, или суммарная д — интенсивность распределенной нагрузки [9] — допускаемое значение интенсивности распределенной нагрузки и — потенциальная энергия деформации и — удельная потенциальная энергия деформации — осевой момент сопротивления сечения, соответственно относительно оси к или у Й7р — полярный момент сопротивления X, у, г — координаты рассматриваемой точки (обозначения осей координат г—продольная ось бруса, х и у — главные центральные оси его поперечного сечения) [c.7]

Обозначения I — момент инерции 7 — момент сопротивления 5 — статический [c.34]

Обозначения А —высота швеллера 6—ширина полки —толщина стенки — средняя толщина полки —радиус внутреннего закругления л —радиус закругления полки I — момент инерции — момент сопротивления г — радиус инерции 5 — статический момент полусечения го — расстояние от оси у —до наружной грани стенки. [c.282]

Обозначения /г —высота балки 6 —ширина полки й — толщина стенки —средняя толщина полки Я —радиус внутреннего закругления г —радиус закругления полки / — момент инерции — момент сопротивления 5 — статистический момент полусечения I — радиус инерции [c.284]

Обозначения й — высота балки Ь — ширина полки х — толщина стенки I — средняя толщина полки Н — радиус внутреннего закругления г — радиус закругления полки / — момент инерции W — момент сопротивления 5 — статический момент полусечения / — радиус инерции [c.304]

Обозначения А — высота Ь — ширина полки — толщина стенки / — толщина полки / —радиус внутреннего закругления т — радиус закругления полки / — момент инерции момент сопротивления — радиус инерции 5 — статический момент полусечения Zo— расстояние от оси у—у до наружной грани стенки. [c.313]

Обозначение профил я Толщина 6, мм Момент сопротивления 1 м ширины профиля и/, см" Момент инерции 1 м ширины профиля 3, см Масса 1 профиля, кг [c.327]

Обозначение профиля Толщина 6, мм Момент сопротивления 1 м ширины профиля см Момент инерции 1 м ширины профиля J см Масса 1 м профиля, КР [c.328]

Обозначения в формулах (7.25) и (7.26) — по рис. 7.11. Шлицевые валы. При прямобочных шлицах моменты сопротивления определяют по формулам [c.164]

W — момент сопротивления прн прямоугольном сечении согласно принятым обозначениям будет [c.306]

Обозначения J — момент инерции S .— статический момент полусечения W — момент сопротивления 1 —радиус инерции. [c.26]

Приведенные допущения не накладывают сколько-нибудь существенных ограничений на общность полученных результатов. При необходимости влияние каждого из допущений может быть строго оценено при помощи общих методов, разработанных выше. Введем следующие условные обозначения для наиболее часто встречающейся схемы механизма с самотормозящейся червячной передачей (рис. 78) М- — вращающий шмент двигателя — момент сопротивления на валу червяка M i = к У гМ.а — момент сопротивления на валу червячного колеса, приведенный к двигателю, при установившемся холостом ходе s — жесткости участков валопровода между двигателем и червяком, червячным колесом и зажимными элементами т) , — приведенные к. п. д. в тяговом режиме и коэффициент оттормаживания самотормозящейся передачи Фх — угол поворота ротора двигателя [c.286]

Обозначения — напряжение питающего генератора г Яя, — активное сопротивление и индуктивность якорной цепи со—скорость вращения якоря двигателя Мс — момент сопротивления, J — момент инерции машинного агрегата, приведенные к валу двигателя ед, — э. д. с. двигателя Д и тахогенера-тора ТТ iv — ток усилителя /г — коэффициент усиления усилителя — напряжение обратной связи Ф = f (/о) — величина потока в двигателе — эталонное напряжение. На структурной схеме (рис. 86, б) представлены операции [c.326]

Если I — расстояние от центра фундаментного болта до опасного сечения лапы, < 31 = = 400- -600 Kzj jifi — допускаемое напряжение чугуна на изгиб, г — радиус окружности, по которой располагаются фундаментные болты, и л — число фундаментных болтов, то (при обозначениях по фиг. 6, б) момент сопротивления поперечного сечения лапы в опасном сечении (у втулки) определится из уравнения [c.883]

Пример. Вал со ступе)1чатым изменением се чения (фиг. 60). Обозначения 7 и W7—моменты инерции и моменты сопротивления сечений вала (ej — допускаемое напряжение на изгиб. [c.101]

На рис. 14 показан график приведенного момента сопротивления — (кривая abode) и график движущего момента Ml /—/. Площадь, ограниченная кривой ab de и осью абсцисс, пропорциональна работе сил сопротивления, а площадь, ограниченная линией/—/й осью абсцисс, пропорциональна работе движущих сил. На рис. 14 представлен также график суммарного приведенного момента активных сил (кривая Ja b d e f). Площадь, ограниченная графиком и осью абсцисс, пропорциональна динамическим работам (работам сил инер- ции) механизма. Условие установившегося движения в обозначениях рис. 14 имеет вид [c.93]

В табл. И приняты следующие обозначения (о , — частота и добротность s-й собственной формы линеаризованной модели силовой цепи установки Q, а, б — средняя угловая скорость двигателя в процессе запуска и огибающие колебательного процесса по s-й квазинормальной координате и ее относительной фазе при прохождении двигателем (s, v)-ft резонансной зоны Bj — функция Бесселя первого рода 1-го порядка (Й)—текущее среднее значение момента сопротивления вращению силовой цепи установки Мд (Q) — эффективный крутящий момент двигателя в пусковом скоростном диапазоне Vj = v/m Шу, — амплитуда v-й гармоники возмущающего момента, действующего на одну сосредоточенную массу динамической модели ДВС ад = aj / = 1, п (д,о — оргонормированная модальная матрица динамической модели установки Vjv—групповой возбудитель k, v)-ii резонансной зоны Yv — фазовые углы группового возбудителя — целая часть X. Параметры V v = 1, s), т , pvi Tv определяются по следующим формулам [3, 6, 16] [c.374]

Горизонтальное смещение конца образца может быть объяснено тем, что при наличии рассеяния энергии в материале возникает сопротивление крутящему моменту, вызывающее горизонтальное смещение в таком направлении, которое будет создавать момент сопротивления вращению. Сказанное иллюстрируется схемой рис. 73, положенной в основу установки, разработанной Лазапом для исследования рассеяния энергии в металлах [223]. Если к неподвижному образцу приложить нагрузку, то его конец, обозначенный на схеме буквой Т, переместится вертикально из "положения 1 в положение II на расстояние .При вращении образца по часовой стрелке конец образца переместится в точку ///, а при вращении против часовой стрелки — в точку IV, [c.95]

На основании этого мы можем считать, что в случае профиля, составленного из очень узких прямоугольников, угловое сопротивление кручению всего профиля с достаточной точностью будет равно сумме угловых сопротивлений кручению отдельных прямоугольников, на которые можно разложить профиль при этом мы должны сделать оговорку, что в сомнительных случаях мы должны проверить это путем опыта и установить отношение разницы объемов к объему, ограниченному мыльной пленкой, натянутой на неперегороженное отверстие. Если короткую и длинную стороны первого из этих прямоугольников обозначить через и Zj и аналогичные обозначения ввести для всех других прямоугольников, то по формуле (49) часть момента сопротивления кручению, отвечающая первому прямоугольнику, будет равна [c.83]

Обозначения Р — сила, развиваемая гидроцилиндром (пневмоцилиндром, пневмокамерой) без пружины Рд и — начальная и конечная нагрузки пружины Р р — предельная нагрузка, при которой пружина сжимается до соприкосновения витков Н — длина пружины после предварительного сжатия, равная расстоянию от торца фланца до поршня цилиндра 4 диаметр проволоки бр > > 0,14 — зазор между витками при конечной нагрузке О — средний диаметр пружины, о — полное число витков (выбирается кратным 0,5) К р — полярный момент сопротивления г допускаемое напряжение (для стали т = Б00т -7ОО кгс/см ) к, и к — коэффициенты, имеющие следующие значения [c.541]

Сочетания 185, 188 — Обозначения условные 185, 188 — Отклоненпя предельные и посадки 183 — 190 — Размеры 182, 183 — Сечения — Моменты сопротивления и площади 222 — Форма сечения 181 [c.428]

Предел прочвоств пра аручмвв - касательное напряжение, равное отношению наибольшего момента при кручении, предшествующего разрушению, к полярному моменту сопротивления сечения образца для испытания. Обозначение Тд, (МПа). [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...