Дуралюмин Коэффициенты

Для лабораторных образцов, выточенных из дуралюмина, коэффициент = = 0,85-н0,9 для образцов, выточенных из магниевых сплавов, Р = 0,7-т-0,8 для деталей из легких сплавов, содержащих на поверхности литейную корку, окалину и другие дефекты от прессования или прокатки, = 0,5 ч- 0,75 при обдувке песком или шабровке литейной или прокатной корки р = 0,8 -f- 1 при травлении корки после обдувки песком или шабровки р = 0,85 1. [c.465]

Коэффициент трения при глубокой вытяжке дуралюмина [129] характеризуется следующими значениями [c.95]

В опытах холодной осадки без смазки различных сталей и дуралюминия значительного влияния обжатия на коэффициент трения не обнаружено [129]. [c.104]

Коэффициент поперечной деформации алюминия и дуралюмина [c.7]

При вытяжке с подогревом цилиндрических деталей из дуралюмина экспериментально получены коэффициенты вытяжки т = 0,32, что соответствует отношению высоты к диаметру hid = 2,3 26]. [c.195]

Давление резины зависит от коэффициента вытяжки и относительной толщины заготовки. Для вытяжки деталей из дуралюмина давление может быть взято из табл. 99. [c.199]

Поправочный коэффициент Силумин и литейные сплавы Дуралюмин [c.270]

Дуралюмин — Скорость резания — Коэффициент обрабатываемости 580 Дюймовые резьбы — см. Резьбы дюймовые [c.888]

Для алюминиевых сплавов типа дуралюмина коэффициент обтяжки, получаемый в одну операцию, составляет Кобт— 1.03-h 1,06, что равнозначно наибольшему относительному удлинению 3—8%. При обтяжке в несколько операций суммарный коэффициент обтяжки может быть увеличен до Кобт — 1,12-н 1,14. [c.207]

При написании цифр электрокарандашом коэффициент р для стали, дуралюмина и электрона соответственно составит 0,88, 0,8 и 0,57. Вытравливание цифр не снижает п[едела выносливости образцов из указанных выше материалов. [c.465]

Износостойкость и коэффициент трения полимеров при работе со сталью зависят от материала пресс-формы, в которой формуется полимерная деталь [44]. Так, образцы из полипропилена (ПП) и пентопа (ПН) получали формованием при давлении 5 МПа и температуре 244 °С. Материал пресс-формы был из стали, ПТФЭ, алюминия и дуралюмина. На рис. 5.4 показана скорость изнашивания и коэффициент трения полученных материалов при нагрузке 0,25 МПа и скорости скольжения 3 м/с. Как видно, максимальную износостойкость обеспечивает пресс-форма с поверхностью из ПТФЭ. Здесь формируется столбчатая структура ПП, и износостойкость его повышается в 3. .. 3,5 раза. [c.105]

Определить площади поперечных сечений стержней, к которым подвешена абсолютно жесткая балка (см. рисунок на стр. 36G), нагруженная силойР= 10 т. Крайние стержни стальные, средний—дур-алюминовый, площадь поперечного сечения среднего стержня в полтора раза больше площади поперечного сечения каждого из крайних. Допускаемые напряжения для стали равны 1600/сг/сж , для дуралюмина 1200 кг/сл коэффициенты запаса одинаковы. [c.359]

Некоторые виды маркировки резко снижают выносливость деталей машин. Например, нанесение клейма на образцы толщиной 4 мм из алюминиевых или магниевых сплавов снижает их предел выносливости на 30%. При написании цифр электрокарандашом коэффициент для стали, дуралюмина и электрона соответственно составит 0,88 0,8 и 0,57. Вытравливание цифр не снижает предела выносливости образцов из указанных выше материалов. [c.146]

Некоторые виды маркировки резко снижают пределы выносливости деталей. Например, маркировка клеймением образцов толщиной 4 мм из дур-алюмина (Ов = 47 кгс/мм ) или электрона (Од = 28 кгс/мм ) снижает их предел выносливости на 30%. При написании цифр электрокарандашом коэффициент Р для стали, дуралюмина и электрона соответственно равен 0,88 0,8 и 0,57. Вытравливание цифр не снижает предела выносливости образцов из указанных выше материалов. Особенно чувствительны к качеству обработки поверхности титановые сплавы. [c.477]

В качестве выносных зеркал использовались плоское алюми-нированное зеркало, ненапыленные стеклянные пластины и листы дуралюминия с матовой поверхностью. Коэффициент отражения зеркала изменялся напылением на торец линзы или плоского рубинового стержня различного количества слоев диэлектрического покрытия. [c.218]

Генератор на б—10 Мгц для возбуждения колебаний в кварцевой пластинке собран на трех транзисторах типа П414 и П416А по осцилляторной схеме Монтаж схемы генератора возбуждения выполнен печатным способом. Печатная плата заключена в закрытый экран из дуралюминия. На верхней торцовой стенке экрана расположены тумблер для подключения питающего напряжения и два высокочастотных разъема, один из которых служит для присоединения в схему кварцевой пластинки, находящейся в рабочей камере, а другой — для подачи выходного сигнала от кварцевого резонатора на вход измерителя частоты. В качестве последнего использован кварцевый частотомер-калибратор марки 41-5 с погрешностью измерения частоты при использовании основного кварцевого генератора, равной +5 -10 3//С за 15 суток, но не лучше +1 -10 fx dz (- — коэффициент кра гности сравниваемых частот по фигурам Лиссажу). Для повышения стабильности работы возбуждающего генератора последний был помещен в камеру водяного термостата, вода из которого одновременно используется и для температурной стабилизации кварцевой пластинки в рабочей камере с точностью Г. [c.161]

После термической обработки в течение 1 часа при температуре 350—900° покрытие приобретает высокие износостойкие свойства. Коэффициенты трения никелевого покрытия и покрытия хромом в условиях смазки примерно одинаковы. Одинакова также их способность противостоять заеданию. Для получения пластичных покрытий, устойчивых при трении, рекомендуется термообработка при температуре 600° в течение 90 мин. [178]. По данным Гаркунова и Вишенкова [387], износостойкость покрытия никель-фосфор несколько меньше, чем хромовых покрытий, однако никелированная поверхность, трущаяся о сталь, изнашивает ее меньше, чем хромированная поверхность. Химическое покрытие никелем дуралюмина повышает его износостойкость в 6 раз. Никель-фосфорное покрытие по сравнению с хромовым имеет малую циклическую контактную прочность. Этот недостаток преодолевают, повышая прочность сцепления по> крытия со сталью. [c.113]

На фиг. 97 приведены типовые диаграммы усилий вытяжки на иервой операции в зависимости от хода пуансона для дуралюмина Д16М толщиной 1 мм при различных значениях коэффициента вытяжки (по И. Г. Ковалеву [64]). [c.171]

Если при обработке горячекатаной стали с а , = 7080 силы составляют некоторую величину Р кг, то при обработке алюминия и силумина эти силы будут 0,2 Р кг (коэффициент уменьшения 0,2) при обработке дуралюмина с о , = 25 кг/мм — 0,ЗР кг] при обработке дуралюмина с а , > 35 кг/мм —0,55Р /сг при обработке электрона с = 16 кг1мм —0,15Р кг. [c.106]

В процессе механической обработки лимбов и отсчетных барабанов в них возникают внутренние напряжения. Следовательно, материал, из которого изготовлены лимбы и отсчетные барабаны, должен быть устойчивым против деформации. Большей частью лимб или отсчетный барабан соединены с винтом или втулкой. Необходимо, чтобы винт, втулка и лимб или отсчетный барабан имели одинаковый коэффициент линейного расширения, в противном случае должен быть рассчитан зазор между лимбом и втулкой с учетом температурных деформаций. Кроме того, к материалу для лимбов и отсчетных барабанов предъявляется требование, чтобы он обеспечивал возможность получения хорошей поверхности для гравировки штрихов, цифр и других знаков. Латунь ЛС 59-1 и дуралюминий Д16 являются вполне при годными материалами для производства лимбов и отсчетных барабанов. На соответствующе подготовленной поверхности этих материалов легко наносятся штрихи шириной от 0,1 мм и больше. Для нанесения на металлических поверхностях штрихов шириной порядка микронов применяют нейзильбер или серебро, которые завальцовывают в диск лимба в виде полоски. Лимбы и отсчетные барабаны до гравировки подвергают двойному искусственному старению (в заготовке и после механической обработки). [c.64]

Для повышения чувствительности необходимо применять материалы, у которых ах и возможно больше отличаются друг от друга в то же время коэффициент линейного расширения материала штока следует выбирать близким к нулю для уменьшения теплового запаздывания, обусловленного тем, что шток прогревается медленнее, чем патрон. Патрон непосредственно соприкасается со средой, температура которой измеряется, а шток отделен от нее воздушной прослойкой. Исходя из этого, шток целесообразно изготовлять из сплава типа инвар (а = 1.10 К" ), а патрон — из материала с ббльшим а, например из дуралюмина (а = 23 х X 10 в К- ). [c.168]

Обрабатываемость различных материалов характери уется коэффициентом Км , выражающим отношение скорости данного материала к скорости материала, принятого за эталон, при одинаковых условиях обработки. Чем выше значение Км, , тем обрабатываемость материала лучше. Например, для конструкционных низколегированных хромистых и хромоникелевых сталей Км = 0,8 для нержавеющей стали Км = 0,50,6 для силумина и дуралюмина Км = 4 6. Значения Км даны относительно углеродистой стали (а = 75 кПмм ) [43]. [c.86]

Уменьшение жесткости кручения опасно с точки зрения аэроупругости (реверса, флаттера и др.) крыла. С целью увеличения -г делесообразно носок и хвостик крыла выполнять нз материала (сталь), коэффициент линейного расширения которого меньше, чем материала средней части крыла (дуралюмин) (рис. 15.18). [c.483]

Для оценки коэффициента к.э примем ктЛ О,ОБ, в качестве энструкционного материала — дуралюмин с /гк.м = 2,7 г/см , 7с 8,0 г/см . Тогда 1 0,07. Величина /гг, очевидно, будет акого же порядка, что и к При рациональной конструкции эле- ентов крепления йг не превысит 1. Полагая к л к находим к.э ,15, т. е. масса элементов конструкции ЭМИО составит коло 15% от массы его активных материалов. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...