Провода Нагрузки допустимые

В табл. 22, где приведены две величины допустимых нагрузок, в скобках даны нагрузки, допустимые по условиям нагрева проводов током, но не рекомендуемые вследствие чрезмерных потерь энергии в проводах. Вне скобок [c.350]

Нагнетатели центробежные 59 Нагрузки, допустимые для проводов и кабелей с резиновой изоляцией 35 [c.544]

В сталях этой группы для повышения вязкости и износостойкости, а также уменьшения деформации целесообразно сохранять значительное количество остаточного аустенита (до 20— 25%). Однако уменьшение твердости инструмента, работающего со значительными ударными нагрузками, допустимо только до HR 45—48, а работающего при меньших динамических нагрузках — до HR 55—57. Необходимое количество аустенита высокой устойчивости (до минус 40—60 С) при твердости HR 48—55 получают даже в сечениях 50—60 мм при использовании изотермической закалки. Изотермическую закалку в горячих средах проводят при 250—300 С (выше Л1н)- Для получения твердости HR 55—50 достаточна выдержка 30— 40 мин (табл. 49). [c.649]

Выбор сечения жилы провода определяется допустимой величиной тока нагрузки, падением напряжения в цепи и механической прочностью провода. [c.247]

В открытом состоянии тиристор проводит прямой ток /пр, величина которого определяется внещней нагрузкой. Допустимое значение тока /пр не должно превышать номинального значения /пр.ном под которым понимается среднее за период значение тока при температуре полупроводникового перехода 4-120°С, температуре охлаждающего воздуха +40°С и его скорости 12 м сек. [c.16]

Защита проводов от токов к. з. осложняется большим интервалом мощностей электродвигателей механизмов в пределах одного крана. В соответствии с правилами устройства электроустановок защитные аппараты должны быть рассчитаны на ток срабатывания не выше 450% продолжительного тока защищаемой цепи. Этими же правилами для проводов и кабелей, работающих с повторно-кратковременной нагрузкой, допустимый по нагреву ток определяется выражением [c.122]

Номинальные токи плавких вставок предохранителей и токи автоматических выключателей следует выбирать возможно минимальными. По правилам устройства электроустановок защитные аппараты по отношению к допустимым длительным токовым нагрузкам на проводах должны иметь кратность а) номинального тока плавких вставок не более чем в 3 раза б) номинального тока расцепителя (автоматические выключатели) с нерегулируемой обратно пропорциональной от тока характеристикой — не более чем в 1,5 раза в) тока трогания расцепителя с регулируемой обратной пропорциональной от тока характеристикой — не более чем в 1,5 раза г) тока срабатывания автоматического выключателя, имеющего только мгновенно-максимальный расцепитель (отсечку), не более чем в 4,5 раза. В тех случаях, когда питающая сеть по ПУЭ [10] требует обязательной защиты (например, пожаро- и взрывоопасные помещения), плавкие вставки предохранителей или расцепители автоматов выбираются по расчетному току нагрузки. Провод должен быть выбран такого сечения, чтобы длительная нагрузка, допустимая для него, была не менее 125% от номинального тока выбранного защитного аппарата. [c.182]

Проведение эксперимента. До начала эксперимента необходимо запланировать измерения ориентировочно при 10 различных режимах в заданном интервале температур. На-до-учесть, что максимальная допустимая температура нити (примерно 300 °С) на данной установке соответствует значению и = В. Измерения проводят при стационарном режиме. Время установления после изменения электрической нагрузки не превышает 1 мин. [c.137]

Даже для простых структур желательно иметь вычислительные алгоритмы. Определение деформаций и напряжений и их преобразование к главным осям слоя осуществляется, как и ранее, по стандартной схеме. Ввиду того, что деформации распределяются по толщине неравномерно, построение предельной поверхности в общем случае невозможно. Послойный анализ целостности слоев, согласно расчету по максимально допустимым или предельным нагрузкам, проводится так же, как и ранее. Вычисления, связанные с последовательным анализом нарушения сплошности слоев до разрушения материала, непригодны для ручного счета. Более подробный численный анализ можно найти в работе [2], а также в руководстве [1] (раздел 2.1). [c.98]

Для практического применения используют различные электроды сравнения в зависимости от среды и функционального назначения. При этом необходимо учитывать в частности следующее 1) постоянство потенциала электрода сравнения во времени 2) сопротивление растеканию и допустимую токовую нагрузку 3) стойкость по отношению к компонентам коррозионной среды и атмосферным воздействиям, а также совместимость с системой, в которой должны проводиться измерения. [c.85]

Испытания для определения предельных значений q я v композиций па основе фторопласта-4 целесообразно проводить с образцами в виде колодок. Если их проводят с образцами в виде втулок, то испытание должно быть более длительным, чтобы мояшо было пренебречь приработкой. Испытания следует проводить при постоянных нагрузках и скорости скольжения в данном испытании до достижения предельно допустимой температуры. Данные таких испытаний при разных нагрузках и скоростях скольжения [c.107]

Расчётный ток 1р не должен превосходить наибольший допустимый по нормам для длительного включения. Допустимые нагрузки для проводов, троллеев и кабелей и данные для выбора плавких вставок помещены в Правилах устройства электроустановок промышленных предприятий" [5]. [c.854]

Допустимые нагрузки проводов, кабелей, шин, троллеев [c.350]

Допустимые длительные токовые нагрузки на провода и кабели с резиновой или полихлорвиниловой изоляцией [c.532]

Выбор сечений заземляющих проводов по условиям их нагрева для установок напряжением до 1000 в с изолированной нейтралью производится из условий наибольшей длительно-допустимой нагрузки фазных проводов допустимая нагрузка заземляющих магистралей должка составлять не менее 50% допустимой [c.743]

Б. Планирование испытаний на уход параметров. Испытания на уход параметров обычно продолжаются 1000—1500 час и проводятся на всех элементах каждой партии. Периодичность включения — выключения такая же, как и при нормальной работе. Электрическую нагрузку и температуру предпочтительнее устанавливать на уровнях, предельно допустимых для элементов. Испытания при средних уровнях нагрузки дают меньше информации однако иногда такие менее жесткие условия более предпочтительны из-за опасности разрушения элементов. Испытания на уход параметров, между прочим, можно использовать и для определения диапазона предельно допустимых нагрузок. [c.248]

Поиск по проявлениям причин проводится следующим образом. По результатам отдельных измерений и исследований намечается возможная причина неполадки, которая затем проверяется и корректируется по свойственным только ей признакам. Например, турбина с противодавлением не развивает полной мощности. Показания приборов указывают на величину параметров свежего пара и противодавления, близкую к номинальной. Клапаны по указателю открыты полностью. Значит, вероятно, турбина занесена солями. В этом случае давление в регулирующей ступени должно быть максимально допустимым. Однако оно намного ниже и по характеристике (гл. 8) отвечает тому давлению, какое должно быть при нагрузке, указываемой ваттметром. Предполагают, что занесено солями паровое сито. Устанавливают дополнительный манометр за паровым ситом, но он указывает, что сопротивление сита не превышает нормального. Теперь остается предположить, что при открытых по указателю клапанах они в действительности не открыты полностью. Вскрывают паровую коробку и обнаруживают, что гайка, крепящая клапан на траверсе, отвернулась от вибрации ( 10-4), и один из клапанов закрыт. [c.21]

Для того чтобы частота менялась лишь в допустимых пределах измерения проводят при двух или трех положениях синхронизатора. Малую нагрузку набрасывают и снимают при выведенном синхронизаторе, большую — при введенном и т. д. Из этих опытов получают два или три (рис. 6-6,а, б, в) участка общей характеристики. Из-за различной величины ступеней изменения нагрузки профили характеристики очерчены не всегда точно. Предполагая, что синхронизатор лишь смещает характеристики, переносят участки с одной ветви на другие и строят общие характеристики, так как это показано на рис. 6-6,6. [c.144]

Ориентируясь на формулу долговечности, можно составить программу форсированных испытаний, которые достаточно точно определяет срок службы гидромашины при любом режиме. При форсированных испытаниях желательно установить в гидросистеме максимально допустимое для данной гидромашины давление и число оборотов с тем, чтобы сократить продолжительность испытаний. Так, если давление составляет 150% от номинального и скорость вращения также 150% от номинальной, то, судя по приведенной выше формуле, продолжительность испытаний сокращается в 5—6 раз. Если же испытывается, например, высокомоментный гидромотор многократного действия, у которого долговечность определяется сроком службы подшипников траверс, испытания можно проводить на стенде, показанном на рис. 85, с давлением в обоих трубопроводах, что еще сократит срок испытаний примерно в 2 раза. Поскольку при форсированном режиме все элементы гидромашины работают с повышенной нагрузкой, успешное их испытание гарантирует надежную работу при номинальной нагрузке. [c.188]

Комплексные приемо-сдаточные испытания проводят вхолостую (на воздухе) в течение 24 ч. Электрический режим работы агрегатов должен быть максимально возможным, но не превышать допустимой для высоковольтных трансформаторов токовой нагрузки. [c.393]

В справочнике представлены технические данные об электрических неизолированных и изолированных проводах, шинах, кабелях с металлическими жилами на низкое и высокое напряжения общего применения и специального назначения, а также технические данные об оптических кабелях отечественного производства. Приведены допустимые токовые нагрузки проводов, шнуров, кабелей, шин. [c.2]

ДОПУСТИМЫЕ ДЛИТЕЛЬНЫЕ ТОКОВЫЕ НАГРУЗКИ НА НЕИЗОЛИРОВАННЫЕ ПРОВОДА [c.23]

Допустимые длительные токовые нагрузки на неизолированные медные (М), алюминиевые (А) и сталеалюминиевые (АС) провода, А [c.23]

Сведения о неизолированных и изолированных проводах для воздушных ЛЭП и гибких неизолированных проводах читатель найдет также в [1,2,3, 5, 6, 7]. Сведения о длительно допустимых токовых нагрузках на эти виды проводов приведены также в [4]. [c.28]

Расчет питательных проводов (фидеров). После расчета распределительной С. э. определяют нагрузку кашдого фидера (на к-рую он д. б. рассчитан) путем слодаения для кададого питательного пункта всех токов, вытекающих из него во все исходящие распределительные провода электрич. расчет фидеров песло-шен они образуют системы с простой конфигурацией (см. нише) принципы расчета те дае, что и для распределительных проводов. Значение допустимого наибольшего [c.349]

При проектировании баков коэффициент безопасности, принимался равным 1,4, и расчет прочности велся на 140% максимально возможной нагрузки. Испытание баков проводилось на давление 105% от максимального расчетного. Баки работают при циклических нагрузках, материал всегда имеет не обнаруженные риски, трещины и другие дефекты, рост которых при циьспических напряжениях приводит к разрушению конструкции. Поэтому проводилась оценка допустимых дефектов при контроле качества продукции. [c.10]

В случае про1 ладки проводов в пучках и закрытых желобах с числом проводов в одном пучке от 5 до 10 допустимая нагрузка на провод снижается на 25 %, при большем числе проводов в одном пучке -на 30—40 % по сравнению с токовой нагрузкой, допустимой для одиночного провода при прочих равных условиях. [c.386]

Примечания 1. Результаты уточненного расчета позволяют отметить, что и затянутых соединениях приращение нагрузки на болг от дсГ стния внешних сил практически невелико. Решающими для прочности болтои в этом случае остаются напряжения от затяжки, а расчет допустимо проводить по приближенным формулам. [c.47]

Если в процессе эксплуатации поверхность изделия испытывает значительные нормальные нагрузки или если допустимый износ превышает оптимальную для данной марки стали толщину борид-ного слоя, то после насыщения необходимо проводить термическую обработку таких изделий с целью повышения твердости основы до HV 4,45—5,22 кН/мм . В зависимости от необходимых требований к деталям применяют различные варианты термической обработки, например отжиг+борирование, oтжиг+бopиpoвaниe + зaкaлкa4-j +отпуск, цементация + борирование + закалка(+отпуск. [c.47]

Сплав 70НХБМЮ открытой выплавки имел состав 0,025% С, 14J% Сг 9,7% Nb 4,7-% Мо 1,1% А1. В процессе изготовления проволочных образцов диаметром 2 мм сплав подвергался ковке, горячему и холодному волочению. Термическую обработку образцов проводили в эвакуированных кварцевых ампулах по двум схемам I — нагрев под закалку, выдержка 30 мин, охлаждение в воде, II нагрев под закалку, выдержка 30 мин, быстрое охлаждение до температуры старения. В тексте в дальнейшем старение после I режима названо старением снизу , а после II режима — Старением сверху . Состояние образцов во всех случаях фиксировалось охлаждением в воде. Структурный объемный состав сплава определяли методом секущих на продольных метадлографических шлифах. Общая длина секущих для одного шлифа при подсчете объемной доли прерывистого распада выбиралась из расчета допустимой ошибки 0,5% и равнялась л среднем 3—4 мм. Химическое травление шлифов проводили в реактиве Марбле. Микро-Твёрдость измеряли на приборе ПМТ-3 при нагрузке 100 гс. [c.52]

Для отработки подшипников на отдельном стенде необходимо знать усилия на опорах, которые будут иметь место в реальных условиях работы ГЦН. При этом не только проверяют способность его нормально работать при заданных нагрузках и скоростях, но и определяют максимально допустимую нагрузку на под-П1ИПНИК (т. е. коэффициент запаса по отношению к действующей нагрузке), чего при испытании непосредственно в ГЦН сделать, как правило, невозможно. На отдельном стенде удобно проводить работы по оптимизации конструкции подшипника, добиваясь получения максимального значения допустимой нагрузки в заданных габаритах. [c.231]

I группы (без учета зазоров, жесткости, с меньпшм числом приведенных масс и т. п.), однако эта модель может потребовать дополнительных экспериментов, поскольку у нее меньше критериев идентификации. После проведения натурных эксиериментов и обработки полученных данных решается задача идентификации вспомогательной, а затем исходной математических моделей. В результате получается диагностическая модель исследуемого устройства. Затем проводится исследование полученной модели во всей области допустимого изменения ее параметров. При этом определяются нагрузки в механизме в разных его состояниях, чувствительность выходных параметров к изменению внутренних и входных воздействий и т. п., т. е. собирается вся информация, необходимая диагностирования. [c.58]

Эти данные приведены в табл. 22, 24 и 2г>. Допустимые нагрузки для проводов определены исходя из температуры окружающего воздуха 2п° С. Предельно допустимая температура проводов и кабелей принята равной С. Если температура окружающего воздуха в месте прокладки проводов пли кабелей превы-liiaei 2Г) С, допустимые нагрузки их исчисляются с учетом коэффициентов, указанных в табл. 23. [c.350]

Для понторно-кратковременного режима работы с общей иродолжитель-цостью цикла j,o К) мин. и продолжительностью рабочего периода не более 4 мин. наибольшие допустимые нагрузки проводов и кабелей при сечениях до [c.351]

Допустимые нагрузки проводов, кабе лей, шин, троллеев. Эти данные при ведены в табл. 5—9. Допустимые на грузки для проводов и кабелей с рези новой и полихлорвипиловой изоляцией определены исходя из температуры окружающего воздуха 25° С. Предельно допустимая температура этих проводов и кабелей принята равной 55° С. Для кабелей с бумажной изоляцией предельная температура их при нагрузке указана в таблицах. [c.531]

Для электропроводок щитов, в которых выбор материала жил проводов определен требованиями МСИ 205-69, сечение электрокабеля систем электропитания автоматики котельных определяется по максимально допустимой токовой нагрузке и механической прочности (по справочным таблицам) с последующей проверкой по потерям напряжения. По условиям механической прочности допустимое минимальное сечение для алюминиевых проводов и кабелей должно быть не менее 2,5 мм , для питания электроинструмента (дрелей, щеток и др.) — 1,5 мм . Защитные оболочки (изоляция) и внешнее покрытие выбираются в соответствии с условиями о( ружающей среды п с учетом способа прокладки электропроводки. При этом [c.168]

Эксплуатационные испытания тяго-дутьевых машин проводятся при работающем котле и существующих в котельной способах регулирования. Производительность машин при эксплуатационных испытаниях можно менять только в зависимости от нагрузки котла. Поэтому для составления характеристики работы машины необходимо, чтобы котел работал при разных нагрузках 50, 60, 70, 90 и 110%. В слоевых ручных и механических топках, а также в топках, работающих на газе или жидком топливе, минимально допустимая (из условий устойчивости горения) нагрузка котла может быть принята ниже 40 до 20%. [c.411]

К середине 60-х годов в области расчета железобетонных конструкций сложилась ситуация, когда усилия в элементах конструкции определялись в линейно-упругой стадии, а прочность отдельных элементов проверялась из условия нелинейной работы железобетона. Для устранения нелогичности такой ситуации вводились различные поправки. Например, учет иерераспределе-ния напряжения проводился за счет некоторого понижения экстермальных усилий или для некоторого класса задач методами предельного равновесия находилась разрушающая нагрузка, а допустимая эксплуатационная нагрузка определялась введением общего понижающего коэффициента. Такие приемы позволяли весьма приближенно учитывать действительную работу железобетона. Причем наиболее важная стадия работы железобетона— эксплуатационная (когда до предельного состояния еще далеко, а нелинейные деформации уже начали развиваться) выпадала из поля зрения. К сожалению, такая ситуация во многом продолжает сохраняться в настоящее время, хотя работы отечественных ученых в последнее десятилетие позволяют надеяться на ее изменение в лучшую сторону. Характерная особенность этих работ—стремление проследить поведение железобетонной конструкции на всем протяжении нагружения, начиная от небольших нагрузок, когда работа системы может считаться еще линейной, включая эксплуатационную стадию, когда влияние нелинейных деформаций уже существенно, и заканчивая стадией,, предшествующей разрушению. [c.88]

Электрические параметры и конструктивные данные проводов СИП, включая допустимые токи нагрузки, приведены в таблицах 2.8-2.10, а соответствующие сведения о проводах типа САП — САСП даны в таблицах 2.11-2.12 [2, 5]. [c.25]

Следует отметить, что допустимые токовые нагрузки проводов с изоляцией из светостабилизированного термопластичного или сшитого полиэтилена зависят от солнечной радиации и температуры воздуха. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...