Коэффициент Скорость распространения пламен

Приводим значения коэффициентов скорости распространения пламени некоторых элементарных горючих газов. [c.72]

Коэффициент скорости распространения пламени составного горючего газа может быть определен по формуле [c.72]

Определим коэффициент скорости распространения пламени коксового газа указанного состава. [c.79]

Однако, чтобы иметь возможность пользоваться формулами (31) — (33) необходимо знать величину коэффициента скорости распространения пламени данного горючего газа. [c.138]

Пользуясь этой диаграммой или графиками, приведенными на рис. 6, можно определить коэффициенты скорости распространения пламени для смесей некоторых элементарных горючих газов с кислородом. Полученные данные приведены в табл. 53. [c.138]

Коэффициенты скорости распространения пламени смеси некоторых горючих газов с кислородом [c.138]

Наименование горючего газа Нормальное соотношение р Коэффициент скорости распространения пламени [c.138]

Панели соединяются шпунтовкой, а стыки между панелями заполняются уплотняющими материалами или прокладками таким же способом, как для стандартных панелей. Температурный коэффициент линейного расширения таких панелей выше, чем у обычного бетона, и ближе к коэффициенту расширения алюминия. Низкая величина скорости распространения пламени, оцениваемая при стандартном туннельном испытании приблизительно в 5 и менее баллов, позволяет отнести этот материал в класс А (несгораемые материалы). [c.292]

Из формулы (2-2) видно, что нормальная скорость распространения пламени в какой-либо определенной смеси зависит от физических свойств смеси (коэффициента температуропроводности) и от х и-м и ческой активности смеси, так как время сгорания можно считать обратно пропорциональным средней скорости химической реакции при температуре горения. Таким образом, закономерности процесса перемещения пламени могут служить косвенной характеристикой закономерностей химических превращений, происходящих в зоне горения. [c.27]

Следует также иметь в виду, что формула (2-10) применима лишь для газов с малым содержанием балласта (азота и двуокиси углерода), например для природного газа. Если же содержание балласта в горючем газе превышает 5%, нормальную скорость распространения пламени рекомендуется определять без учета содержания балласта в этом газе, а затем вводить поправку на содержание азота и двуокиси углерода. Поправочный коэффициент на содержание балласта в сжигаемом газе определяется по формуле [c.34]

Невозможность совмещения мощностной и экономичной регулировок объясняется тем, что мощность двигателя повышается вместе с повышением скорости распространения пламени, которая достигает максимума при а — 0,8—0,9. Кроме того, мощность растет при повышении коэффициента наполнения, который также достигает максимума при а = 0,8—0,9, в то время как наиболее полное использование тепла может быть достигнуто лишь при 1,1. [c.45]

Протекание процессов горения газа. Эффективность использования теплового заряда, образующегося в цилиндрах двигателя при сгорании газов, кроме теплотворности газовоздушной смеси, зависит также от скорости распространения пламени и изменения объема продуктов сгорания. Величина коэффициента молекулярного изменения объема продуктов сгорания зависит от состава газового топлива. Для углеводородных составляющих вида Сд,Н этот коэффициент зависит от количества водорода, причем, если п = 4, то не будет изменения объема продуктов сгорания, при п > 4 будет увеличение объема, а при п < 4 об-ьем уменьшается. Уменьшение объема газов при сгорании уменьшает среднее индикаторное давление. [c.312]

При отсутствии основы и значения Д большей, чем глубина прогрева отделочного материала, второй член уравнения (6.60) равен 1 и соотношение (6.60) переходит в выражение для определения скорости распространения пламени по термически толстым материалам (6.14). При отсутствии основы для термически тонкого материала в выражении (6.60) Ro=a- где а — коэффициент теплоотдачи от необогреваемой поверхности термически тонкого материала. [c.313]

Наличие в смеси остаточных газов, содержащих в себе углекислый газ, уменьшает скорость распространения пламени. Поэтому при увеличении коэффициента остаточных газов, что неминуемо при дросселировании двигателя, уменьшается скорость горения. [c.200]

Полное и неполное сгорание газов. Количество воздуха, необходимое для горения газа. Понятие о первичном и вторичном воздухе. Коэффициент избытка воздуха. Скорость распространения пламени. Состав продуктов горения. Цвет и характер пламени при правильном и неправильном горении газов. Методы определения состава газа и продуктов горения. [c.81]

Если построить график по данным рис. 63 в другой системе координат, где по горизонтальной оси отложены не тепловыделения, а коэффициенты количества топлива ат, то получится кривая (рис. 64), определяющая скорость распространения пламени бензино-воздушных горючих смесей разных составов. Эта кривая показывает, что при обеднении смеси (левая часть кривой) скорости распространения пламени падают значительно быстрее, чем при обогащения (правая часть кривой). [c.101]

Приняв -для смеси природного газа с воздухом коэффициент температуропроводности пламени а = 0,5 см- сек и скорость распространения пламени = 29 см/сек, а также задавшись величинами — Т = 200° К и — 1 2000° К, имеем время реакции [c.31]

В ряде работ [15-16] было показано, что существует прямая связь между уровнем турбулентности и скоростью распространения фронта пламени. Скорость тепловыделения в искровом газовом двигателе с гомогенным зарядом является функцией скорости распространения пламени и доступной площади поверхности пламени. Существующие различия в уровне турбулентности для разных камер должны обуславливать и разницу в характеристиках тепловыделения. На рис. 19 для разных значений коэффициента избытка воздуха показано изменение [c.23]

Как следует из выражения (2.2), коэффициент а равен отнощению скоростей распространения пламени при рассматриваемом ускоряющемся и нормальном режимах горения ГВС. Этот коэффициент а принято называть коэффициентом интенсификации горения, его значение может быть получено опытным путем. Согласно опытным данным [5], коэффициент интенсификации а = 2. Следовательно, скорость видимого горения ГВС может достигать 10 30 м/с. При указанных скоростях распространения фронта пламени перепад давления перед фронтом пламени и за ним не превышает 1—2 Н/м 4]. При больших скоростях видимого горения ГВС перед фронтом пламени могут образовываться уже значительные по интенсивности волны сжатия. Давление в волне сжатия по мере увеличения скорости пламени возрастает и при достижении фронтом пламени скорости звука может быть значительным. [c.30]

Для заданного вида топлива и способа его сжигания основное влияние на величину Г г ир оказывают коэффициент избытка воздуха и температура его подогрева. Например, при горении газа характер этого влияния подобен влиянию концентрации и температуры подогрева на нормальную скорость распространения пламени (см. рис. 18.4). [c.368]

Величина объемной теплоты сгорания, зависящая от состава смеси, характеризуемого коэффициентом избытка воздуха, определяет также максимальную температуру сгорания и скорость распространения пламени в смеси. Для углеводородных топлив максимальная скорость наблюдается не при коэффициенте избытка воздуха а — 1, а в более богатых смесях (а = 0,8 0,9), где влияние диссоциации продуктов сгорания несколько уменьшается. По мере увеличения или уменьшения концентрации топлива по сравнению с той, при которой скорость распространения пламени максимальна, скорость сначала падает, а затем распространение пламени прекращается — при достижении так называемых концентрационных пределов распространения пламени. [c.49]

Влияние состава смеси. В гл. V было указано, что изменение состава горючей смеси приводит к изменению скорости распространения пламени. Влияние состава горючей смеси в двигателе с внешним смесеобразованием, характеризуемого коэффициентом избытка воздуха а, показано на рис. 56. Максимальное давление цикла и среднее индикаторное давление р имеют наибольшие значения при коэффициенте а = 0,8 ч- 0,9, а минимальный удельный индикаторный расход топлива g достигается при а = 1,05 -г ч- 1,10. Соответственно минимуму удельного расхода расположен максимум индикаторного к, п, д. при этом же режиме работы продукты сгорания имеют наибольшую токсичность. [c.183]

Первое и пятое допущения справедливы, например для бедных горючих смесей. Второе, третье и четвертое допущения правомерны потому, что скорость химической реакции очень сильно (экспоненциально) зависит от температуры. Поэтому толщина зоны химического превращения ма/а по сравнению с толщиной зоны прогрева, скорость распространения фронта пламени определяется температурой фр онта пламени в данный момент времени, а коэффициенты пе )ено-са можно считать константами. [c.332]

Нормальное горение газов. Нормальным, или фундаментальным, горением называют, следуя В. А. Михельсону (Уч. зап. Моск. ун-та, отд. физ.-мат., 1890, № 10), плоское пламя, распространяющееся в спокойном газе или ламинарном потоке при помощи теплопроводности, нагревающей несгоревший газ, и диффузии, поставляющей в него химически активные частицы из горящего слоя. Скорость распространения нормального горения в заранее приготовленной однородной горючей смеси (эту скорость называют также нормальной скоростью пламени) определяется как величиной коэффициентов температуропроводности и диффузии, так и скоростью химической реакции. [c.355]

Чтобы иметь возможность пользоваться формулой (31) или номограммой, необходимо знать величину коэффициента скорости распространения пламени данного горючего газа этот коэффициент представляет собой отношение скорости распространения пламени рассматриваемого горючего газа в смеси с кислородом к скорости распространения пламени ацетилено-кислородной смеси. [c.70]

Принимая во внимание эти обстоятельства, удалось приближенно проинтегрировать дифференциальные уравнения и выразить скорость распространения пламени формулой, учитывающей химико-физические факторы (энергия активации, отношение числа молей исходного вещества к числу молей продуктов реакции по стехиометри-ческому уравнению), диффузионные факторы (коэффициент диффузии реагирующих веществ в продуктах реакции) и тепловые факторы (теплота сгорания исходной смеси, теплопроводность продуктов реакции, температура горения и др.). Опытная проверка полученной формулы показала, что вычисленная скорость распространения пламени в смеси окиси углерода с воздухом близка к значениям, полученным из опыта. Эта формула дает возможность довольно точно объяснить зависимость скорости распространения пламени от свойств сгорающей смеси, а также от ее температуры и давления, при которой протекает процесс горения. [c.28]

Фиг. 56. Скорость распространения пламени в цилиндре двигателя бензиновоздушных и спирто-воз-душных смесей в зависимости от коэффициента избытка воздуха а (опыты Н. Р. Брилинга)

Срывные характеристики форсажных камер сгорания качественно аналогичны срывным характеристикам основных камер сгорания. Главными факторами, влияющими на срыв пламени в форсажных камерах, являются коэффициент избытка воздуха и давление на входе в форсажную камеру р , При уменьшении в форсажной камере появляются зоны, переобогащенные топливом, что приводит к неполному сгоранию топлива и снижению температуры в зонах обратных токов. При <1,1н-1,2 вслед за появлением вибрационного горения может наступить богатый срыв. При увеличении происходит уменьшение скорости распространения пламени из-за обеднения смеси. Кроме того, часть топлива еще до подхода к фронту пламени успевает испариться и перемешаться с выходящими из турбины газами, образуя смесь негорючей концентрации. [c.71]

Одним из способов повышения экономичности двигателей с внешним смесеобразованием, а также уменьшением возможности детонационного сгорания является работа двигателя на бедных смесях. Возможности использования таких смесей ограничиваются быстрым падением скорости распространения пламени по мере увеличения коэффициента избытка воздуха. В двигателях с внешним смесеобразованием и форкамерно-факельным зажиганием для увеличения скорости сгорания бедных однородных смесей [c.140]

В работах [80, 86] экспериментально исследовалось влияние размера капель на распространение пламени. В обеих работах сообщалось, что взвесь, содержащая капли размером менее 10 мк, ведет себя как пар. Горение отдельных частиц отчетливо заметно, когда их размеры превышают 40 мк. Подтвержден факт возрастания Яу/а с уменьшением я [836] при этом наблюдалось падение скорости горения [61]. В работе [445] изучалось влияние колебаний внешнего давления на скорость горения, а в работе [5421 рассмотрена устойчивость фронта пламени дву.хкомпонентной горючей с.меси. Попытка обобщения данны.х по скорости горения содержится в работе [605], а в работе [133] установлены закономерности влияния горения на коэффициент сопротивления капель и частиц. [c.113]

Воспламенение должно осуш,ествляться с использованием комбинации диффузионного и кинетического механизмов в различных случаях. Должна быть обеспечена надежность и своевременность воспламенения при изменении нагрузки от холостого хода до полной (при коэффициенте избытка воздуха, стремяш егося к единице), при широком диапазоне чисел оборотов — до 5000 об/мин и при использовании широкого класса моторных топлив. Важность изучения этого процесса вызвана тем, что от характера и скорости его развития зависит развитие и характер процесса горения и т.д. Тенденция увеличения чисел оборотов до 5000 и выше требует отыскания новых способов форсирования горения, в том числе с обогаш ением до единицы при отсутствии дымления и детонации. Это ставит задачу изучения механизма диффузионнокинетического ускорения пламени в дизеле и средств его достижения, так как высокие (квазизвуковые) скорости распространения волны сгорания и большая полнота сгорания при отсутствии дымления допускают рациональную организацию рабочего процесса при высоких оборотах и богатых топливом зарядах (высокая степень тепловыделения). Трудности, подлежащие преодолению, сводятся к тому, чтобы, во-первых, не допустить перерождения в детонационную волну, во-вторых, иметь возможность ее замедлить, скажем, при низких числах оборотов, и, в-третьих, изучить характер распространения волны сгорания по расслоенному (обедняемому) заряду. [c.377]

Эти работы вызвали большое количество теоретических исследований, уточняюшдх различные стороны процесса теплового, а также диффузионного и цепного распространения пламени. Подробный разбор и оценку этих исследований можно найти у Д. А. Франк-Каменецкога (1967), там же содержится подробная библиография по вопросам теории распространения пламени. Однако, рассматривая все работы по теории распространения пламени, следует учесть, что измерить скорость пламени значительно легче, чем найти исходные физические (теплопроводность, коэффициент диффузии) и реакционно-кинетические (энергия активации, порядок реакции и т. п.) данные, необходимые для вычисления скорости пламени. Наибольшую ценность поэтому представляют те работы, которые позволяют ясно описать физическую картину распространения горения. [c.361]

Кроме гидродинамической неустойчивости нормального пламени, описанной выше, может иметь место неустойчивость диффузионного происхождения, на возможность которой указал Я. Б. Зельдович (1944). Если коэффициент диффузии недостающей компоненты горючей смеси превышает коэффициент температуропроводности, то у предела распространения пламени возникает диффузионное горение фронт пламени покоится (или почти покоится), горючая компонента притекает к нему из несгоревшего газа благодаря диффузии. При этом скорость пламени вблизи выпуклостей фронта увеличивается по сравнению со скоростью в плоском фронте, а вблизи вогнутостей уменьшается. Блияние искривления фронта на скорость пламени меняет знак по сравнению со случаем, когда коэффициенты диффузии и темпер ату ро1проводности равны или близки друг к другу. Дело в том, что при диффузионном горении приток горючей компоненты (которой не хватает) больше у выпуклых участков фронта (диффузия к фронту идет из большого объема) и меньше у вогнутых, по сравнению со случаем плоского пламени. Поэтому в тех местах, где образовались случайные выпуклости, пламя распространяется быстрее, оно вытягивается вперед. Горение подвигается по несгоревшей смеси в виде отдельных колпачков или шариков. Неустойчивость такого рода в чистом виде впервые наблюдал В. И. Кокочашвили (1951) в смеси водорода с бромом (35—40%Нз и 65—70% Бг) при давлении 200 мм рт. ст. в случае распространения пламени сверху вниз. [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...