Изменение двигателя с постоянным соплом при изменении

Изменение двигателя с постоянным соплом при изменении е [c.120]

Фиг. 51. Изменение цикла двигателя с постоянным соплом, при изменении рас.хода топлива.

Как изменяется удельная тяга двигателя с постоянным соплом при изменении высоты, на которой работает двигатель Чему равна тяга двигателя в пустоте [c.128]

Полученное соотношение свидетельствует о том, что зависи-М ость от е для двигателя с постоянным соплом является линейной. Максимальное значение к. п. д. будет иметь место при т. е. на больших высотах. Это максимальное значение к. п. д. возрастает с уменьшением степени расширения в сопле. Однако уменьшение 3 приводит к более резкой зависимости термического к. п. д. от величины 8, так как при этом возрастает значение коэффициента В. Такое сопло будет, очевидно, более чувствительным к изменению величины е (высоты или расхода топлива). [c.120]

С увеличением расстояния между соплами нелинейность расхода в функции нагрузки повышается, причем характер изменения аналогичен нелинейности, имеющей место при проливке при переменном перепаде давления дросселей постоянного Течения. Очевидно, если приемное сопло нагрузить гидравлическим двигателем (силовым цилиндром), то зависимость выходной скорости последнего будет иметь вид этих кривых. [c.505]

Уравнение (43) показывает, что давление в камере можно поддерживать постоянным независимо от изменения тяги, если изменять площадь критического сечения сопла в соответствии с изменением площади поверхности горения. Изменение площади поверхности горения лимитируется геометрией заряда, но регулируемые сопла можно использовать и при двух различных топливах. Применение регулируемых сопел в двигателях с двухступенчатой тягой является весьма перспективным недостаток их заключается в сложности конструкции и в механических трудностях, связанных с интенсивным нагревом. [c.351]

С увеличением давления в камере двигателя возрастает давление за насосами, т. е. возрастает мощность, потребляемая насосами. Для упрощения рассуждений принимается постоянный расход топлива через камеру двигателя. При этом изменение достигается изменением величины площади критического сечения сопла. При переменном расходе через камеру качественная взаимо--связь параметров не изменится. [c.26]

Режимы истечения из сопла Лава я и тяга реактивного двигателя. При постоянном давлении Рн окружающей среды рассмотренные режимы работы сопла Лаваля можно получить с помощью изменения полного давления р от его расчетного значения. При сверхзвуковом течении в расширяющейся части приведенная скорость в любом сечении х сопла определяется только отношением площадей д Хх) =8 1/8х. Поэтому, при увеличении р на входе в сопло, статическое давление рх=Р п(Хх) повысится во всех сечениях и установится режим недорасширения Рс>Рн, а при уменьшении р —режим перерасширения. На режиме недорасширения, полученном за счет увеличения давления торможения, тяга возрастет, по сравнению с тягой на расчетном режи- [c.253]

Если двигатель работает при постоянном расходе топлива, но на различных высотах, то регулированию подлежит только выходное сечение сопла, с целью сохранения иа всех высотах давления на срезе сопла, равного давлению окружающей атмосферы. При этом с подъемом на высоту выходное сечение должно увеличиваться. Такая механизация сопла в ЖРД чрезвычайно затруднена, так как при высоких температурах стенок сопла трудно обеспечить работу подвижных механических деталей, которые можна было бы использовать для изменения выходного сечения. [c.121]

Отсюда возникает вторая задача такого регулирования сопла двигателя, при котором одновременно с изменением крити ческого сечения изменяется и выходное сечение. Они изменяются так, что у шир ение сопла остается постоянным. [c.122]

Больший практический интерес представляет другой случай изменения приведенной скорости А,а, когда секундный расход и начальные параметры газа сохраняются постоянными. Это условие может быть реализовано, если при постоянной площади критического сечения сверхзвукового сопла Fkp изменять площадь выходного сечения Fa. Характер зависимости тяги от величины Яа в этом случае позволит определить рациональную степень расширения сопла для двигателя с заданными параметрами и расходом газа. Уравнения (122) и (121) не вполне удобны для такого расчета, так как содержат две переменные величины Яа и Fa. Поэтому преобрэзувм уравнение (121), заменив в нем величину Fa С ПОМОЩЬЮ выражения расхода (109) [c.247]

Сохранение в РДТТ давления постоянным либо меняющимся в небольших пределах во всем температурном диапазоне использования двигателя позволяет снизить расчетное давление, по которому выбирается толщина стенки двигателя, и тем самым улучшить его весовые характеристики. Достигаемый при этом выигрыш в весе конструкции будет зависеть, с одной стороны, от характеристик используемого топлива, т. е. от возможного перепада давлений при отсутствии регулирования, с другой стороны, — от веса дополнительных элементов и устройств, посредством которых осуществляется изменение площади критического сечения сопла. [c.173]

Рис. 8.18а иллюстрирует влияние изменения размеров критического сечения сопла 1)кр (по сравнению с некоторой начальной величиной В = 25 мм) и увеличения относительной площади среза сопла, на величину при постоянном давлении на входе в сопло 25 10 Па), а рис. 8.186 — влияние изменения давления на входе в сопло р (по сравнению с некоторой начальной величиной р = 25 10 Па) и увеличения Р при постоянном диаметре критического сечения сопла для продуктов сгорания водорода в кислороде при коэффициенте избытка окислителя а = 0,8. Достаточно очевидна тенденция увеличения потерь импульса на нер новесность течения при увеличении относительной площади среза сопла Р и уменьшении давления на входе в сопло р и его критического сечения Отмечается, что величины А/ для различных топлив близки между собой и в заметной степени зависят от величины коэффициента избытка окислителя. Характерной особенностью здесь является наличие максимума потерь импульса А/ в районе стехиомет-рического значения а = 1 для различных топлив, используемых на двигателях. Объясняется это тем, что при а 1 в камере сгорания двигателя запасено наибольшее количество химической энергии, и поэтому неравновесное протекание химических реакций рекомбинации приводит к максимальным потерям при этом значении а [64]. [c.363]

Одновременно с изменением скорости полета меняется температура торможения набегаюихего потока и отно сительный подогрев газов в камере дожигания. Так, с уменьшением скорости полета температура торможения набегаюш его потока падает и при постоянной температуре торможения газов, вытекающих из сопла второго контура, относительный подогрев увеличивается. Скачки уплотнения при увеличении относительного подогрева перемещаются ко входу в диффузор, уменьшая при этом коэффициент расхода воздуха и тягу двигателя. С уменьшением же относительного подогрева скачки уплотнения перемещаются внутрь диффузора. Увеличивая или уменьшая подачу топлива или горячего газа, можно менять процессы дожигания в камере двигателя и соответственно с этим изменять степень относительного подогрева газа. Поэтому в РПД даже при постоянной скорости полета скачки уплотнения будут изменять свое расположение в диффузоре и оказывать определенное влияние на тяговые характеристики двигателя. [c.318]

Применяемая же в настоящее время топливная аппаратура газовых двигателей предусматривает количественное регулирование мощности, т. е. обеспечивает в широком диапазоне нагрузок постоянное топливо-воздушное соотношение. Этот эффект создается за счет введения калиброванного сопла, на котором образуется перепад давлений топливного газа, управляемый раз-режениСхМ за дросселем, В аппаратуре, работающей по этому принципу, изменение состава газа приводит к заметному изменению регулировок. Увеличение плотности газа приведет к пе-реобогащению смеси, так как в этом случае увеличится значение /о, а объемное соотношение топливо — воздух сохранится неизменным. С другой стороны возрастет подаваемое в двигатель количество теплоты сгорания, что потребует прикрытия дросселя и приведет к ухудшению условий сгорания. В конечном итоге оба фактора отрицательно скажутся на экономичности двигателя. Следовательно при изменении состава топливного газа аппаратура, количественно регулирующая мощность двигателя, должна заново настраиваться. В практике газовой промышленности нашел широкое применение комбинированный качественно-количественный способ регулирования мощности газовых двигателей. Этот способ оказался особенно эффективным в сочетании с форкамерно-факельным зажиганием. Его сущность состоит в том, что для изменения мощности двигателя меняют количество топливного газа, сохраняя неизменной подачу воздуха. Природный газ допускает такое регулирование мощности в отношении 1 0,6 при обычном искровом зажигании и I 0,4 при форкамерно-факельном зажигании. Дальнейшее уменьшение мощности требует уже количественного регулирования. Регулятор подачи газа при качественно-количественном принципе регулирования должен обеспечивать минимальную для каждого положения дросселя подачу топливного газа, при которой имеет место устойчивая работа двигателя. При этом момент возникновения неустойчивости должен определяться каким-либо специальным датчиком. Такой алгоритм управления топливной аппаратурой независимо от состава газа будет обеспечивать на каждом режиме наиболее экономичную работу. Для достижения максимальной мощности при полностью открытом дросселе должен включаться экономайзер, имеющий плавную характеристику регулирования, т. е. подача газа должна увеличиваться пропорционально усилению на педали акселератора. В этом случае смесь будет обогащаться до уровня, достаточного для получения необходимой мощности. Если при этом плотность топливного газа оказалась настолько высокой, что возникло переобогащение смеси, то мощность, развиваемая двигателем, снизится, что послужит сигналом для водителя об уменьшении усилия нажатия на педаль акселератора. Эффекты подобного рода, когда для увеличения интенсивности разгона [c.112]

Прямоточные воздушно-реактивные двигатели (ПВРД) могут быть дозвуковыми и сверхзвуковыми. На ЛА применяют только последние схемы, центральное тело в таких диффузорах профилируется из нескольких конусов с малыми углами раствора. Обычно применяют двух- или трехскачковые воздухозаборники, так как дальнейшее увеличение скачков не дает положительного эффекта из-за усложнения конструкции и технологии производства. ПВРД с постоянной геометрией диффузора и-сопла имеет оптимальные характеристики только при каком-то одном режиме полета. Поэтому при изменении скорости полета и давления потока обычно регулируются проходные сечения диффузора и сопла двигателя. [c.158]

Критическое сечение сопла двигателя этой схемы при переходе со стартового режима работы на маршевый изменяется в соответствии с изменением расхода продуктов сгорания, в результате чего давление в камере двигателя может быть или постоянным, или мало изменяться в течение всего времени работы. Проблема, связанная с переменностью степени расширения сопла, может бьггь устранена изменением одновременно критического и выходного сечения сопла. Выигрыш в массе конструкции РДТТ такой схемы, обусловленный снижением максимального давления, снижается за счет добавочной массы регулируемого сопла. Усложняется также конструкция РДТТ в целом. [c.290]

Схема подбора критических сечений сменных сопловых устройств и установления рабочего диапазона температур для каждого из них представлена на рис. 10.2. Примем за единицу отсчета площадь критического сечения сопла, обеспечивающую максимальное давление при температуре Т . Для обеспечения постоянства этого давления с температурой при непрерывном регулировании площадь критического сечения сопла должна была бы следовать зависимости (10.9). Согласно этой зависимости и построена кривая относительного увеличения площади критического сечения / кртах-Теперь построим кривую изменения кртш Д я обеспечения в двигателе при непрерывном регулировании постоянного давления рщах- Кривая строится по той же зависимости (10.9), но от- [c.175]

Запаздывание перемещения двухпозиционного сопла, обеспечивающего работу двухрежимного двигателя со ступенчатым изменением тяги при постоянном давлении в камере. В том случае, когда в камере РДТТ последовательно сгорают стартовый и маршевый заряды, запаздывание перекрытия сопла приведет в начал горения маршевого заряда (заряда с малой поверхностью) к спаду давления. В случае перехода от горения заряда с малой поверхностью к горению заряда с большой поверхностью задержка раскрытия сопла приведет к подъему давления. [c.271]

Остановимся подробнее на втором случае с более сложным механизмом теплообмена, представляющем наибольщий практический интерес. Как показывает эксперимент [46], [14], распределение значений коэффициента теплоотдачи тепловых потоков по длине канала и во времени для этого случая характеризуется большой неравномерностью. На рис. 10.4 [14]представлены результаты эксперимента, проведенного на модельной установке. График изменения коэффициента конвективной теплоотдачи по длине канала построен в относительных координатах. По оси абсцисс отложено относительное удаление от среза сопла 2г/с с, по оси ординат — отношение локального значения коэффициента теплоотдачи к его значению при гидродинамически стабилизированном течении. Как следует из графика, на полудлине заряда, обращенной к соплу двигателя, коэффициент теплоотдачи имеет значение, близкое к тому, которое определяется зависимостями для теплообмена в длинных трубках (см. табл. 7.1). На начальном участке течения наблюдается взмыв, превышающий указанное значение в 3 раза. На рис. 10.5 представлен экспериментальный график из работы [46], характеризующий изменение теплового потока при использовании струйного воспламенителя во времени и по координате г. Согласно этому графику удельный тепловой поток на начальном участке вдвое превышает его значение на конце канала заряда-имитатора. При этом на начальном участке тепловой поток после резкого подъема в начале работы воспламенителя в дальнейшем остается практически постоянным во времени. Максимальные тепловые потоки на [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...