Трубки Напряжения

Поскольку мы посчитали оба элемента растянутыми, при составлении урав-нелия равновеспя нужно считать, что как в болте, так и в трубке напряжения положительны. Рассекая систему плоскостью тп и составляя условие равновесия любой из частей, получим [c.53]

Подобно тому как элементарный расход при установившемся движении сохраняет одинаковое значение в различных сечениях по длине трубки, напряженность вихревой нити в этих же условиях будет также одинакова вдоль нити, т. е. [c.74]

Определить величину и характер распределения возникающих в трубке напряжений. [c.17]

В рентгеновских трубках напряжением до 60 кВ только 0,1 % энергии электронного пучка преобразуется [c.267]

Максимальная толщина просвечиваемых изделий зависит от приложенного к трубке напряжения. [c.333]

Современный рентгеновский аппарат рассчитан на питание от электрической сети ПО— 220 в (при потреблении мощности в среднем 4—7 квш). Выпрямление переменного тока производится при помощи вентильных трубок, называемых кенотронами и пропускающих ток лишь в одном направлении. Применение конденсаторов позволяет увеличивать подаваемое на трубку напряжение в 2—3 раза. [c.160]

На электроды подается сравнительно высокое напряжение, порядка 1000 в. Если оно будет слишком высоким, то газ начнет светиться так, как это наблюдается в обычных неоновых трубках. Напряжение подбирается как можно большим, но таким, чтобы свечение еще не наступало. Тогда достаточно незначительной ионизации газа, чтобы неустой- [c.152]

Закономерности теории пластичности и ползучести, как правило, изучают на тонкостенных трубках, так как при достаточно тонкостенной трубке напряженное состояние можно считать однородным. Определенным сочетанием внутреннего давления, осевой силы и крутящего момента можно получить любое плоское напряженное состояние. [c.156]

К входному концу трубки прикрепляется конический раструб для увеличения апертуры. Приложенное к концам трубки напряжение ускоряет электроны между двумя последовательными столкновениями со стенками, со стенок вылетают вторичные электроны, возникает лавина. Коэффициент усиления доходит до 10 . [c.200]

Круглый цилиндр. Пусть круглый контур с радиусом / о, отнесенный к системе координат Оуг, имеет своим центром ее начало, и предположим, что точка А (ОЛ == а) внутри круга или точка В ОВ= Ь) вне его является следом вихревой трубки напряжения Г (фиг. 35.5). Зеркальным изображением точки А будем называть (в чисто условном смысле метода зеркальных изображений, используемого ниже) точку О, центр круга, и точку В, расположенную на той же оси Оу, на расстоянии Ъ, определяемом соотношением [c.401]

В зависимости от области применения аппараты разделяются на два типа переносные (полевые) и передвижные цеховые (лабораторные). Первые строятся в виде блок-трансформаторов (рентгеновская трубка и трансформатор помещены в одном блоке) без выпрямления питающего трубку напряжения, с очень простыми штативами. Вторые же, более мощные, обычно имеют отдельный от трубки трансформатор высокого напряжения, снабженный выпрямительным устройством, и достаточно универсальные штативы. [c.100]

Напряжение трубки или интенсивность источника гамма-лучей, В целях усиления контрастности снимка приложенное к трубке напряжение должно быть как можно ниже. Обычно выбирают напряжение, дающее подходящую плотность с коэффициентом излучения не ниже 8 ма/мин для класса А и не ниже 15 ма/мин для класса В при расстоянии до пленки около 760 мм. Для источников гамма-лучей результаты получают при толщине просвечиваемого металла, превышающей при применении 1г — 10 мм, Сз — 25 мм и Со — 38 мм. [c.47]

Если необходимо пользоваться переносной электрической лампой, проверить наличие на лампе защитной сетки, исправность шнура и изоляционной резиновой трубки. Напряжение переносных электрических ламп не должно превышать 12 в. [c.283]

Электрические схемы аппаратов, рассчитанных на напряжения больше 100 кв, позволяют получать на рентгеновской трубке напряжения, в 2—3 раза превышающие максимальное напряжение главного трансформатора, Таким образом, используя трансформатор на 50—100 кв, достигают напряжений 200—300 кв. [c.261]

Выпрямление тока обеспечивается вентилями (кенотронами). Электрические схемы аппаратов на напряжения свыше 100 кв позволяют получать на рентгеновской трубке напряжения, в 2—3 раза превышающие максимальное иапряжение главного трансформатора. Таким образом, используя трансформатор на 50—100 кв, удается конструировать компактные аппараты на 200—300 кв. [c.199]

Знак минус в уравнении (20-90) показывает. что трубки и корпус теплообменника находятся под действием противоположных сил. Если возникающее в трубках напряжение о будет больше допускаемых напряжений в вальцовке трубок, то необходимо применить устройства для компенсации этих напряжений. [c.135]

Для получения осциллографических полярограмм луч катодно-лучевой трубки разворачивается на экране с помощью генераторов горизонтальной и вертикальной развертки. При наложении на пластинки трубки напряжения, пропорционального напряжению ячейки, луч отклоняется в горизонтальном направлении, а при наложении напряжения, пропорционального диффузионному току ячейки, луч отклоняется в вертикальном направлении. Максимальное значение тока, полученное при отклонении луча от нулевого значения в вертикальном направлении, характеризует концентрацию определяемого вещества, потенциал кривой максимума и природу вещества [1, 2]. [c.69]

Определение обобщенного числа Рейнольдса по уравнению (2-5.25) подразумевает, что при расчетах течения в трубке следует использовать значения К ж п, соответствующие напряжению сдвига на стенке. При распространении на различные задачи ламинарных или ползущих течений необходимо определить ли6<у характеристическую скорость, либо характеристическое напряжение так, чтобы были определены используемые значения п и К. [c.73]

IP = f(a,EP,T) ( p, о, eP — соответственно скорость деформации, напряжение и деформация в направлении одноосного нагружения), представленные в виде = /(о х, Т). При анализе НДС в данном случае учитываются термические напряжения, обусловленные разностью коэффициентов линейного расширения аустенитной трубки и перлитного корпуса коллектора. [c.333]

Таким образом, вводя поля начальных деформаций е° и задавая на расстоянии н радиальные напряжения Рн , полностью моделируется остаточное НДС после развальцовки всех трубок в коллекторе. Затем, нагревая ячейку коллектора с трубкой (рис. 6.3) до температуры эксплуатации и одновременно добавляя к Рн напряжения Рн, моделируем взаимодействие ОН с эксплуатационной термомеханической нагрузкой. [c.340]

Напряженное состояние в процессе взрывной запрессовки трубки характеризуется достаточно высокой жесткостью Oi/OT 2 (рис. 6.12). Кроме того, в области активного пластического деформирования материала наблюдается высокий абсолютный уровень напряжений, что связано с возрастанием напряжения течения при больших скоростях деформирования. [c.352]

Известны и другие случаи защиты аппаратуры внешним током. Так, для защиты конденсатора турбины мощностью 16 000 кет применялась катодная защита с использованием тока силой 2,5 а и напряжением 6 в. Трубные доски конденсатора были стальные, а трубки — латунные. [c.307]

Полученные экспериментальные результаты показали, что имеется существенное различие в проявлении прямого и анизотропного магнитоупругого эффекта. Примером могут служить представленные на рис. 1 петли магнитного гистерезиса Bii—Н и —Я при приложении к никелевой трубке напряжений закручивания, где В и соответственно продольная и перпендикулярная составляющие индукции. Петли получены осциллографированием в продольном переменном поле частотой 50 гц при величине касательных напряжений т = 4,5 кгс1км . [c.205]

Приставка в установке ИМАШ-22-71 содержит стандартную отпаянную острофокусную рентгеновскую трубку БСВ-7, которая может перемещаться в трех взаимно перпендикулярных плоскостях. При использовании этой приставки смотровое отверстие в вакуумной камере закрывается фланцем с бериллиевым окном, диаметр которого составляет 50 мм. Питание рентгеновской трубки осуществляется малогабаритным рентгеновским аппаратом МАРС-2, подающим на трубку напряжение 45 кВ и ток 2,5 мА. Для расширения диапазона исследований предусмотрена также возможность вращения и качания на угол 15° кассеты с рентгеновской пленкой вокруг оси рентгеновского пучка с помощью двигателя РД-09 с редуктором. [c.159]

Когда напряжение на накопительном конденсаторе становится равным потенциалу зажигания неоновой лампочки, последняя загорается, а импульс тока прослушивается ак. щелчок в телефонной трубке. Напряжение на конденсаторе при этом быстро падает до потенциала и начшается нрв 1й Щ1кл зарядки л раЗ рядкн кондеисатора. [c.58]

Наиболее широкими аналитическими возможностями при исследовании жидких сред методами измерения физико-механических величин обладают капиллярные преобразователи вискозиметр ические, манометрические и волю-мометрические. При ламинарном течении жидкости в капиллярной трубке напряжение сдвига жидкости изменяется по линейному закону, а скорость жидкости и в поперечном сечении потока — по параболическому. Для любого слоя жидкости справедливо равенство [c.191]

Втонкойнагруженнойнакручение трубке напряженное состояние соответствует случаю четвертому, так что маленькое отверстие вызывает местное удвоение касательного напряжения. То же самое относится к другим стержням под действием крутящих моментов с поперечными отверстиями. [c.191]

Для определения пределов упругости и текучести были рассчитаны интенсивности напряжений, так как при заданных соотношениях внутреннего и внешнего диаметров трубки напряженное состояние несколько отличается от чистого сдвига (ра-диальпые напряжения Ог при испытании внутренним давлением составляют 5—6% от тагенциальных о ). Интенсивности касательных напряжений т, и сдвигов у,-рассчитывали на ЭВМ. [c.79]

В рентгеновских трубках напряжением до 60 кВ только 0,1 % энергии электронного пучка преобразуется в энергию рентгеновского излучения. При напряжении 100 кВ КПД фубки увеличивается до 1 % при 2 МэВ он достигает 10 % при 15 МэВ - более 50 %. [c.41]

В радиационной дефектоскопии чаще всего используют двухэлектродные рентгеновские трубки напряжением до 420 кВ. При более высоких напряжениях наблюдаются автоэлек-тронная эмиссия, электрические пробои, рассеяние и отражение электронов. Поэтому высоковольтные трубки не могут быть двухэлектродными, а только секционными, состоящими из катода, промежуточных электродов и полого анода. Число промежуточных электродов и напряжения на них подбирают так, чтобы исключить возможность возникновения авто-электронной эмиссии. Полый анод полностью улавливает отраженные электроны, а большое расстояние между анодом и катодом предотвращает электрические пробои. Анод секционной трубки имеет фокусирующую катушку, позволяющую регулировать размеры фокусного пятна. [c.254]

Изоляционный кожух (трубка) должен обладать стабильными изоляционными характеристиками и достаточным напряжением поверхно стного разряда, чтобы противостоять восстанавливающемуся напряжению после гашения электрической дуги. В настоящее время для трубчатых предохранителей высокого напряжения применяются фарфоровые кожухи (трубки). Напряжение поверхностного разряда трубки определяется ее длиной. [c.292]

Рентгеновы лучи образуются в электронной рентгеновской трубке. Для просвечивания металла применяют аппараты, дающие на трубку напряжение от 50 до 1000 кВ. Наиболее распространены аппараты типа РУП. Рентген-аппарат РУП-120-5-1 предназначен для просвечивания стали толщиной до 25 мм и легких сплавов толщиной до 100 мм. Он имеет значительную массу и больше пригоден для работы в цехе. Импульсные рентген-аппараты более мобильны, так как имеют значительно меньшие габариты и массу. Импульсный рентген-аппарат РИНА-1Д, предназначенный для просвечивания стали толщиной до 25 мм, имеет массу всего 7 кг и пульта управления — 5 кг. [c.337]

Рентгеновы лучи образуются в электронной рентгеновской трубке. Для просвечивания металла применяют аппараты, дающие на трубку напряжение от 50 до 1000 кв. Наиболее распространены рентгеновские аппараты типов РУП-1 и РУП-2 с напряжением на трубке 200 кв. Этими аппаратами можно просвечивать сталь толщиной до 60 мм. [c.251]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена. [c.358]

На рис. 5.26 показана упрощенная схема установки силовой шпильки в поршневом двигателе. Определить нормальные напряжения, возникающие в поперечных сечениях стальной шпильки = 2-10 Мн/м ) и силумнновой трубки (Е = 0,72-10 Мн1м ) при повороте гайки на 1/6 оборота. [c.73]

Собственные ОН обусловлены развальцовкой одиночной трубки в коллекторе. В данном случае расчетный анализ НДС проводится в осесимметричной постановке посредством решения динамической (при взрывной развальцовке) или квазистатической (при гидровальцовке) упругопластической задачи. Анализ НДС одиночной трубки позволяет отразить неоднородность полей напряжений и деформаций по толщине коллектора. [c.330]

Для определения полей остаточных технологических напряжений и деформаций, обусловленных завальцовкой трубки в коллектор, с помощью МКЭ необходимо создать расчетные схемы, учитывающие различные технологии изготовления коллектора (развальцовка взрывом, гидровальцовка и т. д.). [c.333]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Как было указано выше, за долговечность коллектора принимается долговечность до зарождения трещины в наиболее нагруженной зоне коллектора. Такой зоной обычно является зона недовальцовки трубки с коллектором, расположенная в области наибольших растягивающих общих напряжений (в данной конструкции коллектора эта область расположена в районе жесткого клина). Поскольку анализ НДС в зоне недовальцовки при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений проводится МКЭ в осесимметричной постановке, необходимо провести схематизацию, при которой наиболее адекватно смоделировано действие термомеханический эксплуатационной нагрузки и общих напряжений. Провести моде- [c.338]

Расчетная схема для анализа НДС при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений представлена на рис. 6.3. Поля собственных ОН моделировались путем решения упругой задачи с начальными деформациями е , равными остаточным пластическим деформациям sP, полученным при решении динамической или квазистатической упругопластической задачи по взрывной запрессовке или гидровальцовке трубки в коллектор. Нагрев металла трубки и коллектора до температуры эксплуатации 7э осуществлялся линейно по времени за время т = = 10 ч. Одновременно с температурным воздействием проис.хо-дит нагружение коллектора давлением Р. В результате такого нагружения в коллекторе возникают некоторые осевые и [c.339]

ОН после взрывной запрессовки трубки представлены на рис. 6.13. В области 2 = 0-4-/ и г = 6,5ч-10 мм напряжения (100, Огг и Огг — сжимающие с максимальными значениями соответственно —860, —550, —340 МПа. В районе недовальцовки (зона, где нет контакта между трубкой и коллектором, /,н = 9 мм) ОН в металле коллектора характеризуются значительными растягивающими окружными напряжениями 000 (рис. 6.14). Окружные напряжения концентрируются в районе фаски коллектора, достигая примерно 400 МПа (рис. 6.14, а). [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...