Напряженное состояние в шейке

В первой серии опытов были получены исходные зависимости 5с от пластической деформации е/. Для этого были испытаны цилиндрические образцы (диаметр рабочей части 5 мм, длина рабочей части 25 мм) на разрыв при разных температурах (в области хрупкого разрушения). Определяли среднее разрушающее напряжение 5к = Рк/ла где Рк — нагрузка в момент разрыва образца а —радиус минимального сечения образца. Максимальное значение разрушающего напряжения, достигаемое в центре образца, т. е. величину 5с, рассчитывали с учетом жесткости напряженного состояния в шейке по зависимостям, предложенным П. Бриджменом [15] [c.73]

При наложении гидростатического давления показатель напряженного состояния в шейке или выточке растягиваемого образца определяется с учетом величины гидростатического давления и сопротивления деформации испытываемого материала [c.19]

После образования шейки процесс одноосного равномерного растяжения образца прекращается, так как напряженное состояние в шейке образца неодноосное и неоднородное. Поэтому после образования шейки следует строить график зависимости от времени эквивалентной деформации в точках наименьшего поперечного сечения шейки. [c.47]

Напряженное состояние в шейке растягиваемого образца [c.242]

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ШЕЙКЕ РАСТЯГИВАЕМОГО ОБРАЗЦА 243 [c.243]

На основании анализа напряженного состояния в шейке предложена формула для уточненного значения наибольшего истинного напряжения в сечении шейки [5] [c.10]

Сопоставление диаграмм растяжения и кручения показывает, что в ряде случаев в пределах пластических деформаций, не превышающих 5—10%, эти диаграммы близки, особенно если учесть напряженное состояние в шейке при растяжении (рис. 3). Вместе с тем для метастабильных и анизотропных материалов этого может не быть [6, 7], и для получения единой кривой деформирования необходимо использовать координаты с учетом влияния нормальных напряжений по плоскостям сдвига. [c.11]

В отличие от надрезанного образца, имеющего исходную концентрацию в упругой области, в шейке растягиваемого образца концентрация возникает при значительных пластических деформациях. Анализ напряженного состояния в шейке растягиваемого образца проведен в работе [11]. В решении используется экспериментально установленное положение о равенстве истинных радиальных и окружной деформаций на каждом этапе развития шейки по всему сечению шейки. Из приведенных на рис. 3.37 результатов видно, что нормальные напряжения максимальны в центре образца, а наибольшие касательные напряжения постоянны по сечению. [c.154]

Кроме рассмотренных нами примеров частных решений осесимметричной задачи, упомянем еще один известный в литературе пример решения данной задачи, а именно решение, полученное Зибелем, Бриджменом, Н. Н. Давиденковым и др. в результате анализа напряженного состояния в шейке при разрыве круглого образца [7, 17]. [c.181]

Задача о напряженном состоянии в шейке растянутого образца из изотропного материала приближенно решена Н. Н. Давиденковым и Н. И. Спиридоновой [40]. При ее решении принимались следующие допущения 1) материал несжимаемый (Вд = 0) 2) логарифмические деформации (окружная и радиальная) в точках наименьшего поперечного сечения шейки равны между собой и постоянны [c.89]

Относительное сужение характеризует пластичность металла в условиях напряженного состояния в шейке и считается наиболее простой и существенной характеристикой при статическом растяжении. [c.35]

Напряженное состояние в шейке [c.95]

После образования шейки построение действительной диаграммы деформирования должно быть основано на анализе напряженного состояния в шейке. " [c.95]

Вопрос о напряженном состоянии в шейке образца, возникшей при растяжении, сложен и полностью не разрешен. Так как важно знать величины напряжений в момент, предшествующий разрушению, построены приближенные решения, основывающиеся на тех или иных допущениях, подсказанных опытными данными. Рассмотрим одно из таких решений, предложенное Н. Н. Давиденковым и [c.274]

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ В ШЕЙКЕ ОБРАЗЦА [c.275]

Как отмечалось в II.7, пока ё<Ев, Р изменяется крайне незначительно и практически можно считать Р = Рд, а на участке ОБ истинную характеристику и характеристику (условную), показанную на рис. XIV. , а штриховой линией, совпадающими. При е > Ев уменьшение Р по сравнению с Р настолько велико, что его можно иногда заметить невооруженным глазом и истинная характеристика (участок ВОу) расположится выше условной. Пока е < е , образец деформируется по всей расчетной длине равномерно, напряженное состояние в нем однородно и е = А///. Если е = Ес, то на образце появляется шейка (см. рис. II.8) при дальнейшем увеличении е по сравнению с Ес деформация увеличится только на длине /ц, — длине шейки (пластическая деформация остальной части образца не изменяется). Поэтому, когда [c.391]

Наиболее распространенным и детально разработанным является метод испытания на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Несмотря на то что простейшая линейная схема напряженного состояния в процессе деформации образца сменяется при образовании шейки объемной, современный уровень знаний позволяет учитывать это и достоверно определять истинные напряжения и деформацию [3, 48]. [c.30]

В условиях асимметричного циклического растяжения, особенно в условиях малоциклового растяжения (/ = 0), когда за счет интенсивной циклической ползучести развивается шейка, общепринято считать, что развитие разрушения происходит во внутренних объемах металла в области действия объемного напряженного состояния. В то же время в подавляющем большинстве случаев циклического нагружения, особенно при жестком нагружении, возникновение и развитие трещин происходит в поверхностных слоях. В связи с этим циклическая долговечность определяется сопротивляемостью металла возникновению трещин [c.187]

Разрушающая деформация ё/ в вершине трещины определяется через логарифмическую предельную деформацию ёа в шейке гладкого образца с учетом объемности напряженного состояния в ширине трещины [62] [c.115]

До сих пор говорилось лишь-о возможностях материала, отраженных основной диаграммой. Теперь коснемся напряженного состояния всей конструкции. Каждой точке т конструкции на плоскости П — а, соответствует некоторая точка М (П, aj П и относятся к напряженному состоянию точки т. Точка М названа по-люсом напряжений точки т. Если уровень напряжений в точке т повышается, а вид напряженного состояния остается неизменным, т. е. О не изменяется (простое нагружение), то точка М перемещается в плоскости П—а, слева направо по горизонтальной прямой (рис. 8.22). Если же изменение напряженного состояния в точке т сопровождается и повышением ti и изменением П (сложное нагружение), то точка М перемещается в плоскости П — j по некоторой криволинейной траектории. Интересно отметить, что изменение напряженного состояния в рамках испытания призматического образца на разрыв происходит так, что в начале П = 1 (О] О, 02 = 03 = 0), с момента же образования шейки появляются и напряжения ст, и (Тд, вследствии чего П возрастает. [c.559]

Выше кривой 5 в области роста несплошностей можно выделить зону Бх, соответствующую однонаправленному росту пор, и зону Б2, в которой происходит объемный рост пор, обусловленный трехосным напряженным состоянием в шейке образца. [c.222]

Наконец величина 5к может являться характеристикой сопротивления разрушению от растяжения. Однако эта характеристика имеет некоторую условность, так как напряженное состояние в шейке не вполне совпадает с простым растяжением и, кроме того, скорооч-ь возрастания деформации здесь резко возрастает. [c.58]

Второе издание книги полностью переработано. В нем в отличие от первого издания более подробно изложены общие вопросы теорйи пластичности,, а также рассмотрены теория пластичности с анизо- тропным упрочнением, условие пластичности и теория пластичност для анизотропных материалов, напряженное состояние в шейКе образца при растяжении, новые методы построения действительной диаграммы деформирования, большие деформации и пластическая устойчивость цилиндрических и сферических оболочек, численные методы решения краевых задач плоской деформации и примеры йри-менения их, теория ползучести с анизотропным упрочнением, кратковременная ползучесть, использование критерия Треска—Сен-Венана, в решении задач установившейся ползучести, методы решения задач неустановившейся ползучести и примеры их применения, определение времени разрушения в условиях ползучести, вязкоупругость. [c.3]

В соответствии с изложенным для высокоскоростных испытаний были выбраны образцы с рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм и соответственно 4 и G мм [51, 53]. Относительная длина образца /p/dp=l,5 достаточна для образования хорошо развитой шейки, что обеспечивает получение надежных данных о предельной пластичности материала, не искаженных эффектами локализации деформации при распространении упруго-пластической волны. Определенные по условию (2.8) предельные скорости деформации для этих образцов составляют соответственно 2,5-10 и 4-10 с . Допустимая скорость деформирования по условию (2.9), определяемая исходя из исключения неодноосности напряженного состояния в образце вследствие эффектов радиальной инерции, равна 1-10 с . [c.91]

Остановимся на явлении исчерпания несущей способности растянутого образца. На рис. 1.5 показаны условные диаграммы растяжения нескольких конструкционных материалов, построенные в координатах условное напряжение ст = (где Р — нагрузка Fq — начальная площадь сечения рабочей части образца) условная деформация е = (где Ai — удлинение — начальная длина базы измерения этого удлинения). На рис. 1.6 показаны соответствующие истинные диаграм>1ы пластического деформирования в координатах истинное действительное напряжение а = P/F (где F — уменьшающая вследствие пластической деформации текущая площадь наименьшего сечения части образца) ё = = 1п FJF — истинная пластическая деформация. Так как напряженное состояние в сильно развитой шейке является сложным и неоднородным, то конец диаграммы не вполне отвечает случаю простого растяжения однако для наших дальнейших рассуждений это несущественно. Кроме того, искажение линейного напря- [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...