Расчет силы прокатки

РАСЧЕТ СИЛЫ ПРОКАТКИ [c.326]

Расчеты. Силы прокатки можно подсчитать по формуле [c.864]

Для практических расчетов горизонтальную проекцию контактной поверхности, необходимую для определения силы прокатки, с учетом упругого сплющивания валков вычисляют по формуле [c.650]

Расчет силовых параметров при поперечной прокатке. При ориентировочных расчетах составляющие полной силы прокатки мотут быть определены как произведение среднего давления на соответствующую площадь проекции очага деформации. [c.661]

Став поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 -Расчет момента и силы прокатки 661, 662 [c.909]

В первой части книги приведены материалы по определению величины сил контактного трения при ковке и штамповке, прокатке, волочении и прессовании. Эти данные необходимы для разработки режимов деформации, расчетов оборудования на прочность и потребной мощности. Чаще всего величину сил трения определяют через коэффициент трения. Поэтому для решения технологических и конструкторских задач требуется с достаточной степенью достоверности выбрать среднюю величину коэффициента внешнего трения в зоне деформации. При этом надо правильно учитывать влияние основных факторов трения, выделяя их среди многих второстепенных. Теоретический анализ процессов обработки металлов давлением во многих случаях требует знания не только средних значений сил трения, но и распределения их по контактной поверхности. Этому сложному вопросу также уделено значительное внимание. [c.6]

В работах [160, 161] для определения /ср при ковке и прокатке используют выражение (18), причем для расчета коэффициента ф, который может быть назван удвоенным показателем сил трения, рекомендуют применять формулу [c.117]

Цель этой книги—изучить такие общие закономерности в поведении твердых тел путем введения относительно небольшого числа идеальных веществ с точно определенными свойствами и последующего анализа поведения последних в специальных случаях, важных для технических или физических приложений. Это делается, конечно, в расчете на то, что результаты, выведенные из такой общей теории, окажутся способными выразить существеннейшие черты фактического поведения широко применяемых материалов или, по меньшей мере, представить количественные указания относительно сил, требующихся для деформирования тех или других материалов или получения необратимых изменений формы в стержнях, пластинках, цилиндрах, трубах и т. п. Это представляет большую ценность для многих отраслей промышленности, и в особенности для металлообрабатывающей, несмотря на то, что технологические процессы, с которыми приходится иметь дело в практике прокатки, волочения, штамповки и других приемок [c.17]

Значения временного сопротивления в зависимости от температуры могут быть использованы для расчета напряжений в деталях машин, работающих при высоких температурах. При технологических расчетах высокоскоростных процессов, таких как горячая прокатка, использование этих значений Ов для определения сило- [c.7]

При прокатке симметричных профилей направление осевых сил может меняться по причине неустойчивого положения раската в калибре либо из-за некоторого первоначального взаимного смещения валков. Поэтому абсолютная величина и направление осевых сил не поддаются настройке. При прокатке простых симметричных профилей для расчета принимают осевые силы равными 10 % радиальных. [c.481]

Расчет параметров механизмов привода рабочей клети. Механизмы привода испытывают нагрузку от статического момента прокатки и динамических сил, возникающих в результате возвратно-поступательного движения рабочей клети. [c.651]

Расчет силовых параметров. Для расчета калибровок, сил и моментов прокатки используют закономерности, разработанные для станов ХПТ. Из этих выражений подача [c.664]

Расчет моталок. В станах холодной прокатки полосы с целью обеспечения процесса прокатки с постоянным натяжением Т скорость полосы, растянутой силой Т [c.852]

Сган для прокатки крупногабаритных колец 871 - Расчет силы прокатки 874 [c.908]

Расчет сил и момента прокатки, действующих на кривощишшй вал, вьшолняют, также как и для валковых станов ХПТ. [c.656]

Расчет сапы прокатки. Возможность прокатки колец определяется силой кольцепро-катного стана, необходимой для деформирования сечения исходной кольцевой заготовки [c.874]

Расчет энергосвловых параметров прокатки. Силу прокатки, действующую со стороны деформируемого металла на валок, определяют по формуле [c.878]

Назначение 874 - Оборудование стана 876, 877 -Расчет момента и силы прокатки 877 - Техническая характеристика 874, 875 - Требования к заготовке 875 Оган балочный универсальный - Назначение 390 -Перспективность станов 394, 395 [c.907]

Нязепегровск, Россия) 861 - Кинематическая схема 863 - Оборудование 864 - Планировка, техническая характеристика 862 - Расчет вращающего момента и силы прокатки на валке 864 - Эффективность новой технологии 861, 862 [c.908]

Сган роликовый холодной прокатки труб - Конструкция 655 - Поворот и подача заготовки 653 - Преимущества, технические харакгеристики, типоразмеры 654 - Принцип действия 652, 653 - Расчет сил 655, 656 скоростей 656 - Сортамент производимых изделий 652 [c.909]

Вид осциллограмм сил Q и Р бывает различным. Он зависит от условий трения, жесткости рабочей клети и других факторов. Две характерные осциллограммы процесса торможения, полученные при холодной прокатке, показаны на рис. 75. Отметим некоторые особенности их расп1ифровки. Сечение I соответствует моменту захвата образца валками. На участке 1—II идет обычный процесс прокатки без заднего натяжения. В сечении II начинает действовать сила торможения Q. Она постепенно растет, и одновременно снижается усилие прокатки Р. В сечении III (рис. 75, а) сила Q достигает предельной величины далее происходит срыв валков относительно поверхности образца, т. е. возникает буксование. Таким образом, птт расчете коэффициента трения следует брать значение сил Q VI Р в сечении III. [c.83]

Существующие в настоящее время методы расчета реверсивных обжимных станов, таких как блюминги, слябинги, универсальные станы и др., базируются на приближенных представлениях о характере действующих нагрузок, которые необходимо знать для проведения расчетов деталей главных линий на прочность и выносливость. Для определения этих нагрузок эффективным средством является электронное моделирование. На математической машине непрерывного действия может быть построена полная модель электромеханической системы привода, позволяющая с помощью включений, аналогичных действию оператора на стане, воспроизводить динамические процессы. Такая модель позволяет изучить влияние характера изменения момента двигателя и момента прокатки, а также свойства приведенной системы на процессы, протекающие в главной линии, и дает возможность выяснить наиболее опасные режимы работы стана [21]. Всесторонне изучить протекающие в главной линии процессы при широком изменении величин отдельных масс и жесткостей связей с целью выбора паилуч-шего их сочетания. При решении задач в такой постановке южнo определить моменты, возникающие в упругих связях под действием внешних сил, выбрать места расположения предохранительных устройств, оценить загрузку двигателя при известных моментах прокатки и выяснить режимы работы станов, обеспечивающие наивысшую производительность при максимальной тепловой нагрузке двигателя [114, 140]. [c.160]

Проведенные экспериментальные исследования на станах холодной прокатки труб (ХПТ) выявили значительные поперечные колебания шатунов главного приводного механизма и под-вердили вывод о необходимости точного учета напряжений изгиба. В настоящее время в,инженерной практике шатуны станов ХПТ рассчитываются по напряжениям растяжения—сжатия с учетом квазистатических напряжений изгиба от эксцентрично приложенной продольной силы. Такой приближенный расчет неполно отражает истинные условия работы шатунов. Нами разработана методика определения изгибных колебаний шатунов. Это позволяет теоретически исследовать влияние конструктивных параметров приводного механизма станов на величину напряжений изгиба, количественно оценить эту величину с тем, чтобы получить более точные критерии работоспособности шатунов. [c.200]

Таким образом, поверхность контакта металла с оправкой можно разделить на две зоны зона, где вначале металл отстает от оправки, а затем зона, где он опережает оправку. Если же прокатка ведется одновременно в двух или большем числе клетей, то благодаря взаимному влиянию скорость оправки будет отличаться от скорости металла в каждой клети еше в большей степени. В результате в некоторых клетях металл по всей контактной поверхности будет бпережать оправку, а в других клетях, наоборот, отставать от оправки. В зависимости от этого силу Q, входящую в равенство (105), нужно принимать со знаком плюс или минус. По абсолютной величине эта сила (в расчете на один валок) [c.125]

Определение силы и момента прокатки в непрерывных оправочных станах трудоемко, так как необходимо вначале вьгчислить зоны опережения металла на контактных поверхностях трубы с валком и с оправкой. Последняя определяется из условия равновесия оправки. Метод расчета усилий моментов прокатки приведен в работе [3]. [c.624]

Силовые расчеты. Во время прокатки на ролики действуют силы Р со стороны деформируемого металла и сила N воздействия опорных планок. Кроме того, на больщей части двойного хода клети на ролики передается сила 5 от сепаратора, коща скорости движения роликов и сепаратора неполностью согласованы. В зависимости от настройки привода сепаратора сила 6" может способствовать передвижению роликов или тормозить их движение. Силы, действующие при прямом и обратном ходах клети, приведены на рис. 8.12.20. Ввиду того, чго углы а , а2 и Р малы, можно принять [c.655]

Машины металлургические. Динамический расчет -Влияние нагрузки связи клетей через прокатываемую полосу 350 - 352 - Задача расчета 341 - Математическая модель формирования на1рузок расчетные схемы 344 - 346 системы уравнений 343, 346, 347 -Моменты прокатки 347, 348 сил упругости на шпинделях 348 технологического сопротивления и электродвигателя 343 - Направления предупреждения ударного замыкания зазоров 356 - 358 - Ограничение динамических нагрузок 353, 354 - Определение сил численным методом 352 - Основные этапы расчета 341, 342 - Расчетные схемы 342, 343 - Силы взаимодействия валков 350 подушек 348 - 350 - Эффективность ограничения нагрузок при ударном замыкании зазоров 354, 355 [c.902]

Система автоматизированной подачи шихты к скипам 33 автоматического регулирования толщины полосы 533, 534 вакуумная дуговых печей 228, 232 водяного охлаждения дуговых печей (расчет параметров) 231, 232 осевого перемещения рабочих валков при прокатке 535 охлаждения сортовых машин 172, 173 регулирования профиля валков 534 управления процессами и параметрами МНЛЗ 198, 199 электромагнитного перемешивания 196 электроподогрева расплава в ковше (выбор режима) 126 Скипы - Назначение 35 - Основной технический параметр, типоразмеры 37 - Силы, действующие на скип 39 [c.907]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...