Геометрия контакта — Влияние на трение

Геометрия контакта — Влияние на трение и износ 152 — 155 [c.203]

Выше рассмотрено влияние нагрузки на трение как фактора, изменяющего геометрию контакта (площадь фактического касания А , внедрение А). [c.122]

Влияние геометрии фрикционного контакта на трение и износ. При контактировании деталей машин вследствие волнистости поверхностей и макроотклонений формы на значительной части номинальной площади контакта микронеровности сопряженных поверхностей не касаются одна другой. Поэтому площадь касания очень мало зависит от номинальной площади сопрягаемых тел. Именно этим объясняется выдвинутое Кулоном положение о независимости силы трения от номинальной площади контакта трущихся тел. [c.152]

Выше рассмотрено влияние нагрузки на трение как фактора, изменяющего геометрию контакта (площадь фактического касания глубину внедрения h). Влиянием нагрузки на механические свойства контактирующих материалов по известным данным Бриджмена можно пренебречь. Роль нагрузки как фактора, влияющего на геометрию контакта, напряженное состояние или свойства материалов поверхностей трения в целом, не дает объяснения наблюдаемому на практике ее значительному влиянию на фрикционные характеристики. [c.190]

Необходимо во многих отраслях машиностроения перейти от принятых ранее расчетов сил и моментов трения, основанных на использовании постоянных значений коэффициентов трения и интенсивности изнашивания, к расчетам, в которых учитывается зависимость этих величин от параметров режима (скорости, нагрузки, работы, мощности трения, реализуемой температуры контакта), условий теплоотдачи, геометрии контактирования, влияния окружающей среды, электрического и магнитного полей и др. [c.23]

Исследовательские испытания на износ включают обычно металлографические исследования тонких поверхностных слоев для оценки структурных превращений под влиянием сил трения и тепла Б зоне контакта. При этом применяются специальные приемы, например метод косого среза, для выявления переходных зон поверхностного слоя. Исследуется также микротвердость структурных составляющих, механические характеристики материала, его теплофизические свойства, геометрия поверхностного слоя (шероховатость, волнистость), его напряженное состояние и другие характеристики. [c.488]

Большое влияние на скорость резания оказывает и геометрия режущей части резца, его углы. Так например, при увеличении переднего угла уменьшаются деформация стружки и усилие резания, следовательно, можно увеличить скорость резания. Однако при чрезмерном увеличении переднего угла ослабляется головка резца, ухудшается отвод тепла, понижается его стойкость, что приводит к необходимости уменьшения скорости резания. При увеличении заднего угла резца уменьшается площадка контакта его с изделием, уменьшается трение, следовательно, увеличивается стойкость резца. При выборе скорости резания нужно учитывать также главный угол резца в плане ф. От величины этого угла зависит ширина стружки, т. е. длина участвующей в резании режущей кромки. При малой величине угла ф понижается давление на режущую кромку, уменьшается тепловая нагрузка, повышается стойкость резца, что позволяет увеличить скорость резания. В формулу для определения скорости резания вводится коэффициент, учитывающий геометрию резца. [c.323]

Неоднозначность влияния температуры на трение ФАПМ можно дополнительно иллюстрировать рис. 20, на котором показаны результаты испытаний трех типов ФАПМ (6КХ-1Б, 7КФ-34 и ФК-16л) на различных лабораторных машинах трения (сплошными линиями показаны зависимости для образцов толщиной 10 мм, а штриховыми — для образцов 4 мм). Характеристики фрикционной теплостойкости этих материалов, полученные на различных машинах, существенно отличаются. Как показано ниже, вид характеристики фрикционной теплостойкости определяется общим комплексом условий режима трения — температурой, давлением, скоростью скольжения, макро геометрией контакта, окружающей средой и др. [c.149]

Оценка несущей способности силового фрикционного контакта в машинах производится на основе анализа напряженного и деформированного состояния при помощи методов теории упругости. Систематическое исследование деформации контактирующих упругих тел и напряженного состояния поверхностных и приповерхностных слоев материалов началось с работ Г. Герца. К настоящему времени обстоятельно изучено влияние касательных сил на напряженное и деформированное состояние контакта при различной его геометрии [1, 5, 7, 25, 26, 28, 39]. Касательная нагрузка, силы трения значительно влияют на напряженное состояние в зоне контакта и на характер разрушения материала — глубинное или поверхностное. При малых касательных нагрузках прочность материала определяется глубинными напряжениями, при больших - поверхностными. С ростом касательной нагрузки наиболее напряженная точка перемещается ближе к поверхности. При перекатьгаании тел касательная нагрузка оказывает влияние как на величину, так и на амплитуду изменения компонентов напряжения в поверхностной зоне контакта. Силы трения увеличивают напряжение сдвига в тонком поверхностном слое на отстающих поверхностях и уменьшают их на опережающих, чем и объясняется большая прочность опережающих поверхностей [25, 26]. [c.157]

В этом разделе изучается влияние свойств тонкого поверхностного слоя на характеристики контактного взаимодействия при качении упругих тел, разделённых жидким смазочным материалом. Давление, возникающее в слое жидкости при относительном движении поверхностей, и толщина плёнки смазки в этом случае зависят от геометрии контакта и вязких свойств жидкости (гидродинамическая смазка), а также от упругих свойств взаимодействующих тел (эластогидродинамическая смазка). Теории гидродинамической и эластогидродинамической смазки изложены в монографиях [22, 60, 81, 162, 185]. Эти теории, базирующиеся на ньютоновской модели жидкости, удовлетворительно предсказывают толщину плёнки смазки в зазоре между телами. Однако при высоких давлениях и низких скоростях относительного проскальзывания наблюдается различие в предсказываемых теорией величинах силы трения и диссипации с наблюдаемыми в экспериментах. Для получения более достоверных результатов рассматривались модели, учитывающие эффект изменения вязкости от температуры и неньютоновское поведение жидкости при высоких давлениях (см. [190, 230]). [c.284]

И ВЫСОТЫ неровностей поверхностей./ Для поверхностей с грубой ше- рШоватостью влияние различия в степени последней незначительно. При сопряжении двух различных материалов площадь фактического контакта определяется физико-механическими свойствами более мягкого материала и геометрией поверхности более твердого материала. При наличии между трущимися поверхностями тонкой квази-ожиженной медной пленки, образуемой при трении в условиях режима избирательного переноса, площадь фактического контакта может, увеличиться Б 10. .. 100 раз. Это является одной из причин резкого снижения интенсивности изнашивания трущихся поверхностей. [c.71]

Полученное значение имеет тот же порядок, что иданные, полученные Ф. П. Боуденом экспериментальным путем при измерении электропроводности контакта [23]. Экспериментальная проверка, которая была проведена в лаборатории трения и фрикционных материалов Института машиноведения АН СССР на приборе, использующем принцип Мехау, также подтвердила правильность формул. Таким образом, полученные формулы позволяют оценить характер и степень влияния геометрии поверхности и свойства материала на площадь касания и сближение поверхностей при упругом контакте, а при наличии профилограмм — произвести расчет величины площади и сближения поверхностей. [c.49]

Исследование влияния ряда факторов материала, относительной глубины, относительной толщины днища, условий внешнего трения во фланцевом очаге деформации заготовки и в зоне контакта заготовки с пуансоном (жестким, эластичным, жидкостным), геометрии (сферические, эллиптические, куполообразные и др. днища) на положение диаметров нейтральных сечений — по тангенциальным напряжениям De), по тангенциальным деформациям (ДгоЕг) по толщинным деформациям (ОноЕз)- [c.177]

Для быстрого установления влияния давления в контакте на характер развития задира возникла необходимость создания методики, в которой было бы предусмотрено непрерывное обновление обеих трущихся поверхностей, а также постепенное увеличение давления от нуля до какой-либо выбранной конечной величины. В работе Хирста и Ланкастера [4] описаны схемы испытаний, в которых раздельно удовлетворяются эти требования. Автором была выбрана схема, представленная на рис. 1, близкая по геометрии образцов и их расположению примененной упомянутыми в начале исследователями [1, 2]. Особенностью ее является то, что короткие цилиндрические образцы (ролики) в процессе испытания вращаются навстречу друг другу, с окружной скоростью в два раза меньшей, чем скорость поступательного перемещения образцов. За счет этого в контакт непрерывно вступают новые, неповрежденные участки поверхностей обоих образцов. Усилие, сжимающее длинный цилиндрический образец между короткими, непрерывно возрастает. Таким образом, это испытание состоит как бы из бесчисленного множества испытаний с различной нагрузкой при одних и тех же начальных условиях на поверхностях трения. [c.185]

Для тел с различными упругими свойствами дело обстоит иначе и касательные усилия находятся во взаимной зависимости с нормальными давлениями. Ситуация вполне аналогична той, которая имела место при изучении взаимодействия нормальных и касательных усилий при нормальном контакте тел из различных материалов в 5.4. Тем не менее, как будет установлено в дальнейщем, влияние касательных усилий на нормальные давления, а также форму и размеры области контакта, вообще говоря, мало, особенно когда коэффициент трения существенно меньше единицы. Итак, при исследовании задач с учетом касательных усилий будем пренебрегать их влиянием на нормальные давления и геометрию области контакта и предположим, что напряжения и деформации, вызванйые действием (а) нормальных давлений и (Ь) касательных усилий, независимы, а результирующее напряженно-деформированное состояние может быть найдено их наложением. [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...