АТМ-2 Экспериментальная зависимость коэффициента трения от нагрузки

Экспериментальная зависимость коэффициента трения от нагрузки 91 [c.203]

Особенно важна в практическом отношении формула (95). На ее основании под коэффициентом трения в подшипнике можно понимать результат деления момента, вращающего цапфу, на радиус цапфы и нагрузку, независимо от того, какова зависимость от целого ряда отмеченных выше параметров. Поэтому этой формулой с успехом пользуются при экспериментальном определении (так, например, поступал проф. Н. П. Петров в своих опытах 1883 г., немецкий инженер Штрибек—в опытах 1900 г., так поступают и в настоящее время в многочисленных лабораториях трения и смазки СССР при проведении опытов на различных машинах трения маятникового и других типов). [c.298]

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [ра ] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [раУ]ъ- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным. [c.92]

Получающиеся таким путем дифференциальные уравнения движения в общем случае будут содержать лишние неизвестные, исключить которые не всегда просто. На помощь приходится привлекать экспериментальные факты, вносящие некоторую определенность в постановку задачи. Одним из таких экспериментальных фактов является, в частности, известный закон Кулона, устанавливающий зависимость касательных составляющих сил реакции связей от нормального давления. Составленные таким образом уравнения движения будут представлять собой сложную систему и дальнейшее исследование этой системы обычно проводится путем постепенного освобождения от лишних неизвестных. Исследование часто осложняется тем обстоятельством, что коэффициент трения не является постоянной величиной, а изменяется в зависимости от нагрузки. [c.365]

Многочисленные экспериментальные и производственные данные показывают, что одной и той же нормальной нагрузке могут соответствовать самые различные значения сил трения в зависимости от скорости относительного перемещения, температуры и среды [37, 58, 69, 70, 99]. Естественно, понятие о коэффициенте трения без специальных оговорок о других условиях трения потеряло всякий смысл . Яркой иллюстрацией неопределенности понятия о коэффициенте трения может служить следующий эксперимент (рис. 27). [c.64]

Результаты экспериментальных исследований энергетического баланса при внешнем трении [52, 53], приведены на рис, 30—40 и в табл. 7. Из этих результатов следует, что при внешнем нормальном трении почти вся работа сил трения трансформируется в теплоту. Таким образом, главными составляющими силы трения являются связи Г5 и Тз работа пластического деформирования при нормальном трении Г4 в соответствии с принципом минимизации толщины пластически деформируемого слоя [51 ] незначительна остальные составляющие 9> 10 пренебрежимо малы. В диапазоне нормального граничного трения наблюдаются приблизительно линейные зависимости силы трения от нормальной нагрузки , причем коэффициенты пропорциональности связаны с упругими свойствами металла и граничного слоя, а его рассеяние определяется работой текстурирования, диспергирования и внешней диссипации. [c.97]

Многочисленные экспериментальные и производственные данные показывают, что одной и той же нормальной нагрузке могут соответствовать самые различные значения сил трения в зависимости от скорости относительного перемещения, температуры и среды [8, 20, 36]. Естественно, понятие коэффициента трения без специальных оговорок о других условиях трения потеряло всякий смысл . [c.132]

Зависимость поправочного коэффициента от нагрузки получается экспериментально или на основе обработки статистических данных. Коэффициент С (Рм) удобен в том отношении, что в него могут быть введены любые новые поправки, приближающие теоретическое значение функции трения к действительному. В частности, в него можно внести поправку на неучтенные виды трения, если, например, кроме трения скольжения в реальном явлении имеет место еще какой-либо другой вид трения движения [в этом случае f Р/ ) представляет собой некоторую эквивалентную функцию трения]. [c.10]

Первые экспериментальные исследования трения резин [695— 697] по стали и различным абразивным поверхностям показали зависимость (х от скорости скольжения V. Коэффициент трения х возрастает с повышением и в пределах от 10 до 10 м/с. Изменение ц по времени при одной и той же скорости и падение р, с увеличением нормальной нагрузки, или давления р, наблюдалось в пределах (0,185—1,4). 105 Н/м. [c.275]

Полученные при испытаниях по начальному этапу РЦИ результаты сопоставляют с требованиями к паре трения по предельным силовым и тепловым нагрузкам, износостойкости и стоимости. Выявленные экспериментально критические точки, после которых наблюдается или заметное изменение силы трения, или бифуркации коэффициента трения, или заметное уменьшение износостойкости, являются естественной границей применения пары трения. Нормативная граница применения должна предусматривать некоторый резерв по определяющему параметру в зависимости от назначения узла трения. Этот резерв необходим, так как в процессе изготовления имеет место заметная дисперсия свойств материалов в пределах полученных зон (см. рис. 12.2). [c.468]

В условиях эксплуатации в отличие от условий эксперимента, при котором получены зависимости, приведенные на рис. 1.2, одновременно могут изменяться нагрузка (контактное давление Р), скорость скольжения V и температура Т. Поэтому для надежного прогноза поведения узла трения в эксплуатации необходимо знать зависимости интенсивности изнапшвания и коэффициента трения от названных внешних факторов. Для получения таких зависимостей проводят многофакторные эксперименты с исггользованием математических методов планирования эксперимента (испытаний материалов ка трение и износ). Такие экспериментальные исследования осуществлялись для исследования свойств материала криолон-3. Был проведен полный факторный эксперимент типа N = S - при количестве варьируемых факторов К = 3 [c.29]

Результаты исследований [3] по определению оптимальной шероховатости металлического вала при трении по полимерам представлены в табл. 4. В ней приведены значения коэффициента трения пар сталь — полимеры в зависимости от степени шероховатости и вида технологической обработки поверхности трения стального вала. Экспериментальные данные получены при удельной нагрузке 12 кг1см , скорости скольжения 0,24 м сек и температуре 40—50°С (трение без смазки). Каждая серия образ- [c.10]

Существенный недостаток соединения с натягом — зависимость его нагрузочной способности от ряда факторов, трудно поддающихся учету 1пирокого рассеивания значений коэффициента трения и натяга, влияния рабочих температур на прочность соедине-ния и т. д. К недостаткам соединения относятся также наличие высоких сборочных напряжений в деталях и уменьшение их сопротивления усталости вследствие концентрации давлений у краев отверстия. Влияние этих недостатков снижается по мере накопления результатов экспериментальных и теоретических исследований, позволяющих совершенствовать расчет, технологию и конструкцию соединения. Развитие технологической культуры и особенно точности производства деталей обеспечивает этому соединению все более широкое применение. С помощью натяга с валом соединяют зубчатые колеса, маховики, подшипники качения, роторы электродвигателей, диски турбин и т. п. Посадки с натягом используют при изготовлении составных коленчатых валов (рис. 7.9), червячных колес (рис. 7.10 и пр. На практике часто применяют соединение натягом совместно со шпоночным (рис. 7.10). При этом соединение с натягом может быть основным или вспомогательным. В первом случае большая доля нагрузки в>.х принимается посадкой, а шпонка только гарантирует прочность соединения. Во втором случае посадку используют для частичной разгрузки шпонки и центрирования деталей. Точный расчет комбинированного соединения еще не разработан. Сложность такого расчета заключается в определении доли нагрузки, которую передает каждое из соединений. Поэтому в инженерной практике используют приближенный расчет, в котором полагают, что вся нагрузка воспринимается только основным соединением — с натягом или шпоночным. Неточность такого расчета компенсируют выбором повышенных допускаемых напряжений для шпоночных соединений. [c.113]

Эксперименты показывают, что в условиях сухого трения коэффициент трения в зависимости от тангенса угла наклона шероховатости в зоне весьма гладких поверхностей падает. На фиг. 1 показаны экспериментальные данные, полученные нами при трении покоя трех полированных шариков из стали ШХ15 по различным обработанным поверхностям, при нагрузке 5030г (перваяточка—плитка Иогансона, остальные — сталь ХКМ). [c.149]

Предлагаемый метод расчета зубчатых передач на сопротивляемость заеданию является, в принципе, универсальным, т. е. может быть распространен на все виды зубчатых передач, однако, пока его рекомендуется использовать в области, ограниченной условиями проведенных экспериментов. Как указывалось выше, значения А зэ. pur были получены при испытании образцов роликов с чистотой рабочей поверхности V 8 — /9 и с твердостью Я5 550—600. Из расчетных зависимостей (135) и (137) следует, что при переходе от твердости Я5600 к твердости НВЗОО коэффициент трения f снижается на 8—12% и одновременно снижается критерий Кзд- Поскольку известно, что стойкость Б отношении заедания зубчатых колес из материалов, подвергнутых улучшению, меньше, чем у закаленных, надо полагать, что критерий Кзд. крит снижается при этом в еще большей степени. Однако экспериментальных данных о критерии Кзд. прит для любых сочетаний материалов (кроме закаленных сталей) еще не накоплено. Из условий, при которых были получены значения Кзд и Кзд.крит, следует, что предлагаемый метод расчета на заедание пока применим только для цилиндрических и конических прямозубых и косозубых закрытых передач с линейным контактом, работающих с постоянной нагрузкой, имеющих высокую твердость (НВ500—600) рабочих поверхностей и чистоту последних не менее S/7. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...