Распределение напряжений в соединениях с накладками

Фиг. 8. Распределение напряжении в соединениях с накладками.

Представляет интерес распределение напряжений в соединениях с накладками. При усилении стыкового соединения односторонней накладкой напряжения увеличиваются на 20—25%, что вызы- [c.16]

На рис. 35 приведены распределения напряжений в соединениях с накладками, работающих под действием продольных сил. [c.38]

Распределение напряжений в соединениях с накладками неравномерно. В тех соединениях, где стыковые швы перекрыты односторонними накладками, образуется эксцентриситет, в результате которого появляется изгибающий момент. В таких соединениях напряжения не только не уменьшаются по сравнению со стыковым швом без накладки, но даже заметно возрастают. В соединениях, не имеющих стыковых швов, накладки также вызывают значительную концентрацию напряжений. [c.124]

Рис. 5-13. Распределение напряжений в соединениях с накладками без стыковых швов

На рис. 5-13, в показано распределение напряжений в соединении с накладками в сечениях Я—Я, Е—Е, А—А. По сечению напряжения распределены также неравномерно, однако концентрация напряжений в соединениях, показанных на рис. 5-13,6, значительно больше, чем в соединениях, показанных на рис. 5-13,0. [c.126]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИИ В СОЕДИНЕНИЯХ С НАКЛАДКАМИ [c.77]

Во вспомогательных деталях, которые вносят малый вклад в общую прочность конструкции, редко возникает опасная концентрация напряжений, независимо от используемого материала. Концентрация напряжений может возникать в любой конструкции независимо от материала. В общем случае, если низкомодульный материал работает параллельно с высокомодульной накладкой, то характер распределения напряжений в них вряд ли будет одинаков. Для сложных конструкций, например кузова автомобиля, такая упрощенная ситуация возникает редко. Если сопрягающиеся детали из пластика и металла жестко связаны между собой, то различие в температурных коэффициентах линейного расширения будет вызывать избыточные напряжения или искажения, поэтому толщина стыкового соединения должна быть выбрана так, чтобы исключить влияние температуры на прочность и жесткость конструкции. [c.33]

Испытания, проведённые в Центральном институте промышленных сооружений над фланговыми соединениями и соединениями с накладкой, показали [5], что в пластической стадии распределение напряжений выравнивается, приближаясь к тому состоянию, которое принимается по условным расчётам (см. гл. V). [c.851]

Основные изменения, вызванные варьированием Pi/Pi, происходят в распределении напряжений в меридиональном направлении в накладке и в области сосуда под накладкой наиболее существенные изменения наблюдаются вблизи соединения с патрубком. Окружные напряжения в НЗ кладке вблизи соединения с патрубком изменяются мало. [c.95]

Рис. 10. Распределение напряжений в стыковых соединениях с накладками

На рис. 15 и 16 приведены эпюры распределения напряжений в различных сечениях соединения с накладками, осуществленного [c.51]

Проводившиеся ранее исследования [21 ] показали, что в случае применения только боковых угловых швов, а также и комбинации боковых и лобовых угловых швов для передачи усилий на накладки, условия распределения напряжений в подобных соединениях не получают существенного улучшения и выносливость для всех их конструктивных разновидностей остается примерно на одном и том же уровне, который является весьма низким. По этой причине соединения с накладками, как и все другие соединения внахлестку, применять в конструкциях, воспринимающих вибрационные нагрузки, не рекомендуется. [c.53]

Рис. 5-7. Распределение напряжений в моделях сварных соединений с двусторонними накладками

Рис. 5-12. Распределение напряжений в широкой накладке соединения с короткими фланговыми швами

На рис. 2.58, а показаны результаты экспериментального изучения распределения напряжений в различных поперечных сечениях (а — А, Б — Б, В — В) соединений с односторонними накладками, когда накладки приварены к соединяемым полосам только фланговыми швами. В точках, близко расположенных к фланговым [c.78]

Соединения внахлестку и встык с накладками лучше работают на изгиб и сжатие, чем на растяжение. Соединения встык с двумя накладками используют при сборке элементов конструкции, передающих большие усилия и имеющих симметричную конфигурацию. В конструкциях несимметричной конфигурации при растяжении возникает изгибающий момент, действующий на крепеж, так как противоположно направленные силы не лежат в одной плоскости (см. рис. 5.23). Изгиб в свою очередь вызывает неравномерное распределение напряжений по толщине полимерных деталей. Поэтому при конструировании изделий несимметричной конфигурации необходимо исключить возможность работы заклепочного соединения при растяжении. Если это невозможно, то допустимое напряжение для заклепки должно быть равно половине допустимого напряжения для заклепки, работающей на чистый срез [13, S. 317]. [c.161]

Прочность соединений внахлестку и с накладками, работающих при переменных нагрузках, низка вследствие концентрации напряжений в основном металле вблизи угловых швов, между швами, в поперечных сечениях самих швов, по длине швов, а также неравномерного распределения усилий. [c.44]

Соединения внахлестку, несмотря на более высокий расход материала и меньшую надежность, ввиду наличия значительных концентраторов напряжений, также имеют широкое применение. Эти соединения делают с накладками или без них при помощи угловых швов — фланговых, расположенных вдоль усилия, или лобовых (торцевых), расположенных перпендикулярно усилию. Напряжения, возникающие во фланговых швах, отличаются большой неравномерностью, однако в предельном состоянии эпюры напряжений в шве выравниваются, что позволяет вести расчет угловых швов в предположении равномерного распределения усилий по длине шва и по площади сечения. Комбинированные и угловые соединения также широко используются они являются производными от первых двух основных типов соединений. [c.43]

Толщину стальной тормозной ленты б определяют расчетом на растяжение по максимальному усилию натяжения Т (толщину фрикционной накладки при расчете не учитывают). При этом, учитывая концентрацию напряжений в заклепочном соединении и возможное неравномерное распределение напряжений по ширине, расчет ведут при запасе прочности не менее 6 по отношению к пределу прочности. Крепление концов ленты осуществляют так, как показано на рис. 95. Один конец ленты прикрепляют без устройства для подтягивания ленты (рис. 95, а), а второй конец (это обычно конец с минимальным натяже- [c.165]

Рассмотрим распределение нормальных напряжений между фланговыми швами в соединениях с накладкой (рис. 2.57). Допустим, что фланговые швы имеют небольшую длину, и примем ари-ближенно, что напряжения т вдоль их длины одинаковы. Ширину же листов 2а будем считать значительной и определять концентрацию напряжений Ох в металле листов, вызванную фланговыми швами. Силовой поток в растянутом листе сгущается в зоне фланговых швов, а средняя часть напряжена меньше. Поэтому в ра -сматрйваемом соединении неравномерно распределяются нормаль- [c.76]

На рис. Ъ-7,6, виг показаны зпюры распределения напряжений в моделях, имитирующих работу сварных соединений с двусторонними накладками (рис. 5-7,а). Значительная концентрация напряжений а в этом типе наблюдается в точке А сечения А—А (рис. 5-7,6). При напряжении (Тж==10 кГ1мм в зо- [c.118]

На фиг. 31, б показаны результаты экспериментального изучения распределения напряжений в различных поперечных сечениях соединений с двусторонними накладками. Накладки приварены к соединяемым полосам только фланговыми швамй [116]. [c.77]

Теоретический расчет для накладки показывает, что на каждом ее краю действует большой меридиональный изгибающий момент, а в середине меридиана, проходящего по накладке, изгибающий момент имеет противополжный знак. Найденные в эксперименте меридиональные напряжения в целом не подтверждают этих расчетов, ви 1имо, из-за наличия сварных швов на наружном краю накладки и в соединении накладки с патрубком. В месте соединения накладки с патрубком большая протяженность сварного шва в меридиональном направлении приводит к следующим результатам теоретические графики распределения напряжений вдоль меридиане требуется сместить в направлении от отверстия (см. сделанные выше замечания о напряжениях в патрубке) максимальные значения меридиональных напряжений в эксперименте должны быть меньше, чём в теоретическом расчете. Представляется вероятным, что наибольшее отклонение бт теоретического расчета будет у отйерстия 8/1, а наименьшее— у отверстия 24/0.5 но это утверждение нуждается в экспериментальной проверке. [c.92]

Для всех схем соединения оптимальной формой продольного сечения накладок из приформовочной массы является сегментообразная, то есть в районе стыка оно имеет максимальную величину, а по краям уменьшается до нуля. Основываясь на поведении клеевых соединений, можно считать, что такая форма накладки обеспечивает более равномерное распределение напряжений по ее длине. Кроме того, при сегментообразной форме накладок сокращается расход связующего и стеклянной ткани (на 40-45%), уменьшается трудоемкость изготовления соединения почти на 40-45%, увеличивается прочность конструкций при изгибе и растяжении, получаются изделия характеризующиеся лучшей обтекаемостью и большей надежностью в эксплуатации [2] по сравнению с соединениями, в которых применяются накладки прямоугольной формы. [c.544]

Приведенные рассуждения наводят на мысль, что в полоске соединения накладки с упругим полупространством распределение контактных напряжений в поперечном нанравлении моишо считать таким же, какое получается па основании решения указанной плоской контактной задачи. Это допущение принимается также в задаче о вдавливании узкой балки в упругое полупространство [4]. Оно аналогично предположению, на котором построена теория узкого крыла конечного размаха. [c.292]

Известны исследования американцев Уонга и Стюарда, проведенные на дюралюминиевых соединениях с одной, двумя, тремя и четырьмя точками в продольном ряду, но эти исследования определяли только общую прочность соединений из дюралюминиевых листов толщиной 1 мм. Согласно опытам Уонга и Стюарда прочность соединений, имеющих от одной до четырех точек в лродольном ряду, увеличивалась практически прямо пропорционально количеству точек. Изучалось влияние шага точек на прочность основного элемента. Замеры распределения усилий между отдельными точками не производились. Все исследования по изучению распределения усилий в продольном шве сварного точечного соединения проводились при работе соединений в упругой области на образцах из листовой стали Ст. 3, начиная с толщин соединяемых элементов от 1,54-3+1,5 мм и кончая 3 + 6 + 3 мм. Большое исследование в этой области было проведено проф. Г. А. Николаевым и инж. В. П. Николаевым, которое опубликовано в 1939 г. Указанными авторами проведено исследование сварных точечных соединений внахлестку и встык при односторонней накладке с одной, двумя, тремя, четырьмя и шестью точками в продольном ряду (фиг. 19). Изучение распределения срезывающих усилий между сварными точками продольного ряда производилось при помощи рычажных тензометров, которые устанавливались на накладках в различных соединениях между сварными точками. Результаты распределения напряжений представлены на фиг. 20 для соединений с тремя и шестью точками. Необходимо отметить, что принятые типы соединений работали не только на срез, но и на изгиб. [c.43]

Параметры распределения пределов прочности 5о и для пьезоэлементов из керамики состава ТБК-3 определены здесь на основе многолетних статистических данных о результатах заводских и лабораторных испытаний стандартных образцов на растяжение. При этом учтено ослабляющее влияние клеевых соединений образцов с захватами. Параметры распределения пределов прочности пьезоэлементов из керамики состава ЦТС выбраны в предположении, что ил прочность в 1,4 раза ниже прочности пьезоэлементов из керамики состава ТБК-3 Рассмотрим частный случай расчета прочности активных элементов. Наиболее просто решается задача тогда, когда напряженное состояние активного элемента детерминировано и однородно. Условие однородности распределения рабочих циклически изменяющихся напряжений, начальных напряжений и напря жений, вызываемых гидростатическим давлением, выполняется для наиболее ши роко применяемых цилиндрических преобразователей. При тех же воздействия напряженное состояние активных элементов низкочастотных стержневых преоб разователей с тяжелыми тыльной и излучающей накладками мало отличаете от однородного. Для таких случаев прочность активных элементов может оцени ваться с вероятностью Ь с помощью условия разрушения [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...