Размеры рабочей части образца

Размеры рабочей части образцов (обозначения см. рис. 8) [c.27]

Размеры рабочей части образцов с симметричными, боковыми надрезами V-образного профиля типа VI (обозначения по рис. 65,6) [c.129]

Размер рабочей части образца [c.109]

Предлагаемая феноменологическая модель физического предела текучести [11], основанная на барьерном эффекте более прочного приповерхностного слоя предполагает, что этот барьерный эффект должен проявляться при определенных температурно-силовых режимах нагружения, геометрических соотношениях размеров рабочей части образца и приповерхностного слоя (размера зерна), прочности (или барьерного эффекта границ зерна) приповерхностного слоя и внутренних объемов металла. С этих позиций понятен интерес к тем многочисленным экспериментам, в которых резкий предел текучести появлялся не в начале макроскопической текучести, а после некоторой предварительной деформации и промежуточной разгрузки. Дело в том, что большинство исследователей сходятся во мнении, что различие в поведении приповерхностного слоя и внутренних объемов металла сохраняется и при больших степенях деформации [110]. [c.185]

При изготовлении сплава ПС в виде слитка большой объем металла, как правило, не ограничивает размеры и число образцов,-необходимых для проведения исследования. При изготовлении сплава ПС в виде однослойного сварного шва максимальный размер рабочей части образцов определяет площадь поперечного сечения шва (высота, ширина), а число образцов — длина шва ПС. В этом случае наиболее актуальна задача применения образцов минимальных размеров и получения максимальной информации на одном образце. [c.40]

Размеры образцов, рекомендуемые современными стандартами, в основном соответствуют изложенным выше требованиям. Размеры рабочей части образца (длина, ширина, толщина) установлены стандартами в зависимости от типа укладки арматуры. [c.195]

Поэтому при малых деформациях, характерных для материалов,, армированных неорганическими волокнами (а также и для углепластиков), можно пользоваться формулой (2.1.2), т. е. пренебречь величиной А1 по сравнению с 1 , как и изменением площади поперечного сечения. Эти факторы иногда необходимо учитывать при испытаниях пластмасс, армированных органическими волокнами, которые разрушаются при больших деформациях (10% и более). При одноосном растяжении образца возникают также поперечные относительные деформации Еу и вследствие изменения размеров рабочей части образца по ширине и толщине. Эти деформации выражают коэффициентами Пуассона [c.53]

При определении упругих постоянных размеры рабочей части образца выбираются по соображениям размещения и надежности крепления измерительных инструментов, однако и в этом случае следует учесть рассмотренные выше факторы. Применение малых образцов (толщина й с 1 мм, длина I < 100 мм) нецелесообразно, так как количество слоев арматуры в них недостаточно для перехода к сплошной среде кроме того, на результатах измерений сильно сказывается масштабный эффект и возможны грубые ошибки при установке образца в испытательной машине. [c.69]

Коэффициенты коррозионного снижения циклической прочности определяются по результатам испытаний серий образцов на воздухе и в коррозионной среде в идентичных условиях по температуре испытания, материалу и размерам рабочей части образца. [c.215]

Рис. П2 4. Форма и размеры рабочей части образца для испытаний при консольном изгибе

Рис. П2.6. Форма и размеры рабочей части образца для испытаний в условиях осевого растяжения-сжатия при

Таблица 1.16. Размеры рабочей части образцов типа IV

Таблица 1.17. Размеры рабочей части образцов типа V для испытания на усталость по различным схемам

Таблица 1.18. Размеры рабочей части образцов типа V для сравнительных испытаний на усталость при растяжении, сжатии, изгибе, кручении

I. 1 Г) лиц a 1.19. Размеры рабочей части образцов типа VI [c.93]

I IIО л и ц а 1.20. Размеры рабочей части образцов типа VII [c.93]

Таблица 1.22. Размеры рабочей части образцов типа IX

Таблица 1.23. Размеры рабочей части образцов типа X

При одном й том же очертании и размерах рабочей части (табл. 1) образцы могут иметь разную форму и размеры головок и переходных сечений (рис. 9) в зависимости от типа и конструкции машин, для которых они предназначены. [c.27]

Размеры (мм) рабочей части образца с центральным поперечным отверстием кругового профиля типа VII (обозначения по рис. 65,г) следующие при Л<3,0 мм величина В=10 ft, d=Bl Q otg при растяжении-сжатии 2,73 при изгибе 1,79 при Л=3- 5 мм величина B = 5h, остальные размеры те же, что и при Л <3 мм. [c.129]

Механические испытания Ti на растяжение проводили при комнатной температуре на образцах с размерами рабочей части 0 5 X 25 мм вдоль оси прутка при скорости деформации 4 х 10 с . Микротвердость измеряли на микротвердомере ПМТ-3 под нагрузкой 100 г в течение 10 с. Усталостные свойства определяли уско- [c.239]

Перед испытанием измеряют размеры рабочей части образца диаметр й у образца круглого сечения или ширину е й толщину 5 у образца 1прямоугольного сечения. Измерения следует произвести с точностью до 0,05 мм. Образец закрепляют в захватах машины так, чтобы его продольная ось совпадала с на- [c.160]

Размеры рабочей части образца с кольцевой выточкой кругового профиля типа VIII [c.129]

Существенные затруднения, возникающие при исследованиях с высокими скоростями деформации и обусловленные необходимостью сохранения равномерного деформирования по длине рабочей части образца и одноосности его напряженного состояния как основных условий получения достоверной информации в квазистатических испытаниях, являются основной причиной недостаточного объема имеющихся экспериментальных данных о высокоскоростном деформировании материалов. Ограничения длины и диаметра образца, необходимые для обеспечения равномерности его деформирования, определяются условиями (2.8) и (2.9). Невыполнение этих условий при высоких скоростях деформирования снижает достоверность экспериментальных результатов и может привести к количественному и качественному искажению зависимости характеристик прочности и пластичности от скорости деформации. Несоблюдение ограничений иа предельные размеры рабочей части образца (из конструктивных соображений) ограничивает результаты высокоскоростных испытаний получением только качественной информации о влиянии скорости деформирования на механические характеристики материала, тем более что нагрузка регистрируется по деформации динамометра в упругой волне с искажением, вызванным дисперсией волны при ее распространении. [c.116]

Рис. 2j69. Кривые измшения долей суммарных, квазистатических и усталостных повреждений в зависимости от ц>емош выдержки (а), давления (б) и соотношения размеров рабочей части образца (в) (обозначения те же, что на рис. 2 67)

Отличие релаксации от ползучести при постоянной температуре заключается в переменном силовом факторе. Если при испытаниях на ползучесть необходимым условием является постоянство напряжения, то при испытании на релаксацию падение напряжения должно быть таким, чтобы размеры рабочей части образца не изменялись. Из основного уравнения релаксации еу + 8пл — = onst видно, что в процессе работы материала упругая деформация уменьшается при одновременном и равном увеличении [c.168]

Рис. 4.1.5. Распределение напряжений в 6-слойном (а) [напряжения Стц(ет22) даны для единичной нагрузки Р = 1)] и 12-слойном (б) боропластике с уклад-жой волокон под углом 45° к осям шарнирного четырехзвенника [149] при размерах рабочей части образца 38 X 38 мм (а) и 114 X 114 мм (б)

Погрешность от неравномерности распределения деформации уменьшается с увеличением размеров образца в плане, т. е. с увеличением отношения размеров рабочей части образца к расстоянию между шарнирами приспособлення. Однако увеличение размеров образца ограничивается расходом исследуемого материала, мош,-ностью испытательной машины и, главное, опасностью выпучивания рабочей части образца от усилий, действуюш их вдоль диагонали сжатия. Как показывает опыт испытания боропластиков [149], [c.125]

Процесс диффузии азотной кислоты в поливинилхлорид был изучен Долеже-лом. Испытанию подвергали микрообразцы (лопаточки) эмульсионного поливинилхлорида. Размеры рабочей части образца 3,2 X 0,4 мм. После испытаний в азотной кислоте различных концентраций и температур из рабочей части образца на микротоме были изготовлены поперечные срезы толщиной примерно 40 мкм. Срезы помещают на стекло, смоченное несколькими каплями силиконового масла, и просматривают под микроскопом с увеличением в 150 раз. Для выявления границ проникновения азотной кислоты срезы помещают в растворы индикаторов (спиртовые) иа время от 2 мин до 24 ч. Четкая граница проникновения кислоты [c.230]

Тпблица 1.15. Размеры рабочей части образцов типа III [c.91]

Ячсние целиком определяется геометрией надреза (галтели, вы- ючки и т. д.) и размерами рабочей части образца наиболее просто его определяют по соответствующим графикам, которые построены, как правило. Но экспериментально проверенным теоретическим решениям [19, 210, аи. 318, 549, 642, 815]. [c.95]

Наиболее старым методом исследования сдвига в плоскости является перекашивание пластины в шарнирном че-тырехзвеннике. Этот метод стандартизован. Основные недостатки метода неравномерность распределения деформаций и напряжений в рабочей части образца, большие размеры образцов. [c.45]

Размеры пластинки выбирают таким образом, чтобы длина стороны ее пассивной части превышала длину стороны поперечного сечения рабочей части в 1,2—1,6 раза. В этом случае изменение длины рабочей части образца не оказывает заметного влияния на определяемую характеристику. Для современных композиционных материалов хорошие результаты получаются при стороне квадрата пассивной части пластинки, равной 16—20 мм, и стороне квадрата рабочей части 10—12 мм. Длина рабочей части образца составляет 1,5—5 мм в зависимости от толщины материала, из которого вырезают пластинки. Испытания образцовпро-водят на специальных установках малой мощности, но высокой точности (0,005 нм), с использованием специальных приспособлений. Этот метод не лишен недостатков и в настоящее время теоретически не обоснован, однако для [c.47]

Длина рабочей части образца I должна О беспечивать его устойчивость. При указанных размерах диаметра длина I принимается равной 200—250 мм. [c.84]

Техническая характеристика пределы нагружения при растяжении образца 15000 МН (1500 кгс) скорость вращения образца 3000 об/мин погрешность определения напряжения образца диаметром 7,5 мм 5 МН/м ( 0,5 кгс/мм ) погрешность воспроизведения силы растяжения образца 150 МН (15 кгс) размеры образца, мм диаметр рабочей части 5—7,5 длина 144 температура нагрева рабочей части образца 100—ПООХ нестабильность температуры нагрева 10°С общая мощность установки 5,2 кВт габаритные размеры 2500X840X1800 мм масса lOl r. [c.152]

Техническая характеристика амплитуда колебаний образцов О—36 мм частота колебаний образцов 50 Гц погрешность измерения амплитуды колебаний образца 0,05 мм эксцентриситет кривошипно-шатунного привода О—12 мм напряжение изгиба образца 0—60 кгс/мм размеры образца, мм диаметр рабочей части 5 мм, длина 150 мм температура нагрева рабочей части образца 400—1100°С нестабильность температуры нагрева ilO количество одновременно нагреваемых образцов 1—6 расходы воды на охлаждение 0,8—1,2 mV4 общая мощность машины 33,6 кВт габаритные размеры 3625X2750X1800 мм масса 2850 кг. [c.152]

Исследование изменения магнитной индукции, проницаемости и магнитострикции под действием статических напряжений растяжения и сжатия. Исследования проводились на установке, представленной на рис. 1, а. Размеры рабочей части цилиндрического образца диаметр D = 15 мм длина /=170 мм, материал — низкоуглеродистая сталь Э12 в состоянии поставки. Содержание железа не менее 99,2%, углерода— не более 0,035%, От = 25 кгс1мм . Нагружение осуществлялось с помощью гидравлической машины ЦДМ-Юпу. На образце располагались две проходные катушки намагничивающая и измерительная. Измерительная катушка наматывалась на образец без зазора и подключалась к микровеберметру Ф18 или к милливеберметру Ml 19 в зависимости от величины магнитного потока. Для того чтобы охватить весь диапазон измеряемых значений потока, измерительная обмотка выполнялась многосекционной. Таким образом, был реализован известный метод флюксметра для определения магнитной индукции и проницаемости [5]. Это оказалось возможным [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...