Зависимость коэффициента упрочнения от скорости деформации

Рис. 12. Зависимость коэффициента упрочнения At от, температуры циркония при разных скоростях деформации в, сек

Рис. 13. Зависимость коэффициента упрочнения Л[ от температуры тербия при разных скоростях деформации 8, сек

Рис. 14. Зависимость коэффициентов упрочнения Л и А 2 от температуры лютеция при разных скоростях деформации е, сек-

Рис. 17. Зависимость коэффициента упрочнения Д, от температуры празеодима при разных скоростях деформации Ё, сек- . /—210- 2—1,510- 3 —1,5-10-

Рис. 18. Зависимость коэффициентов упрочнения Лх и Лг от температуры лантана при разных скоростях деформации е, сек

Рис. 20. Зависимость коэффициента упрочнения Л1 от температуры иттрия при разных скоростях деформации е, сек

Рис. 21. Зависимость коэффициента упрочнения Л, от температуры меди при разных скоростях деформации Ё, сек

Рис. 22. -Зависимость коэффициента упрочнения Лх от температуры церия при разных скоростях деформации е, сек- --.

Рйс. 23. Зависимость коэффициента упрочнения Л, от температуры стронция при разных скоростях деформации е, сек 1—510- 2-5,6-10- 3 —5,6-10- - 4 — 3,36-10- [c.28]

Рис. 24. Зависимость коэффициента упрочнения А, от температуры ниобия при разных скоростях деформации е, сек- /—5,4510- 2—610- 3—бЮ 4 — 3,6-10-

Рис. 25. Зависимость коэффициента упрочнения Лх от температуры железа при разных скоростях деформации Б

Рис. 28. Зависимость коэффициента упрочнения Л, от скорости деформации е вольфрама [20]

Рис. 29. Зависимость коэффициента упрочнения А, от скорости деформации в тербия при разных температурах 0

Рис. 1.25. Графики зависимости напряжения текучести (1) и коэффициента упрочнения (2) от скорости деформации

Изменение в процессе нагружения модулей упрочнения, разупрочнения и коэффициента вязкости, их зависимость от скоростных и температурных условий нагружения позволяет объяснить эффекты, связанные с деформированием материалов при различных скоростях и температурах зависимость сопротивления материала деформации от режима нагружения [3], изменение коэффициентов вязкости близких по составу и механическим характеристикам материалов [146], и др. Однако пренебрежение отдельными видами процессов в материале, например процессами разупрочнения при высоких скоростях деформации или вязкой составляющей сопротивления при низких уровнях нагрузки, недопустимо без достаточной экспериментальной проверки. [c.27]

Коэффициент упрочнения для бетона принимают =1,2. Коэффициент упрочнения ку для арматуры определяют в зависимости от средней скорости деформации в-и класса арматуры (рис. 1.13). Среднюю [c.11]

Эта зависимость сопротивления от мгновенной величины и скорости пластического сдвига не учитывает влияния истории предшествующего нагружения. Так как высокоскоростная деформация по результатам экспериментальных исследований приводит к повышенному упрочнению, а значит и к более высокой плотности дефектов кристаллической решетки по сравнению с аналогичной деформацией при меньшей скорости, коэффициент размножения зависит от уровня действующих напряжений или связанной с ним скорости пластического сдвига i= [c.42]

Предложены способы экспериментального определения величин J , Уи и Ьс, однако расчет этими способами элементов конструкций пока затруднителен из-за сложности решения соответствующих краевых упругопластических задач с учетом упрочнения. Зависимость критических деформаций 6k, e/ii и показателя упрочнения материала т от основных факторов — температур (, скоростей деформирования е, исходных свойств металла т, ekt позволяет связать критические напряжения Qh для элемента конструкции с размером дефекта I с помощью критического значения коэффициента интенсивности деформаций Ки - [c.21]

Исключительно высокая пластичность большинства металлических монокристаллов, т. е. способность их к значительной деформации под де11ствием сравнительно малых напряжений, сохраняется вплоть до самых низких температур. По мере понижения температуры коэффициент упрочнения сначала довольно значительно — в несколько десятков раз — возрастает, но, начиная, примерно, с температуры —180° и вплоть до самых низких температур, величина его для всех изученных монокристаллов практически перестает зависеть от температуры. С повышением температуры коэффициент упрочнения непрерывно понижается, обращаясь в нуль еще задолго до достижения температуры плавления. Наиболее значительная зависимость коэффициента упрочнения от температуры наблюдается в некоторой средней области температур. В этой же области температур имеет место также явно выраженная зависимость коэффициента упрочнения от скорости деформации, исчезающая как в области очень низких, так и очень высоких (для данного металла) температур. [c.28]

Для области высоких температур (0 >0,2- 0,4) зависимость коэффициента упрочнения от скорости деформации, по данным разных авторов, получается различной. Так, если, по данным Тейлора и Буна [25], коэффициент упрочнения вольфрама при увеличении скорости деформации увеличивается, то, по данным Вагенера [19], для тантала он, наоборот, уменьшается. У молибдена, ниобия и вольфрама в области высоких температур опреде-30 [c.30]

Применяемые на практике коэффициенты вытяжки большей частью являются приближенными, так как не учитывают зависимости коэффициентов вытялски от относительной толщины заготовки, показателя анизотропии R и упрочнения п, радиуса закругления вытяжных кромок матрицы, скорости вытяжки и т. п. Кроме того, необходимо соблюиать геометрически подобие деталей и заготовок. Только при этом условии коэффициенты вытяжки будут выражать сопоставимые деформации. [c.117]

Наиболее удобными для построения в логарифмических координатах являются диаграммы деформации, полученные при температурах ниже температуры рекристаллизации. При температурах выше температуры рекристаллизации (гомологическая температуре 9 >0,5) на индикаторных диаграммах и осциллограммах появляются провалы сама индикаторная диаграмма становится неровной и мало пригодной для Исследования в логарифмических координатах. Зависимость напряжения течения от степени деформации в этом случае усложняется фактором роста зерна в процессе пластической деформации, что, в соответствии с известным соотношением Петча [23], приводит к понижению уровня напряжения со степенью деформации и, следовательно, к падению коэффициента упрочнения. Это особенно характерно для низких скоростей деформации (е = Ю -т-Ю се/с ). На ходе кривой упрочнения, очевидно, также сказывается проскальзывание по границам зер н, что характерно для облает эквиког -зивных температур. [c.21]

Читатель может заметить, что уравнение (16.67) в случае исчезающей скорости и =0 дает альтернативную форму дифференциального уравнения релаксации напряжения можно также заметить, что угловой коэффициент ria/de, определяющий наклон кривой растяжения с постоянной скоростью (выражающей зависимость истинного напряжения а от полной деформации е), нельзя рассматривать как удовлетворительную меру степени упрочнения тягучего металла, поскольку производная dafds не исчезает (в отличие от J)= ia/dE") при произвольном вязком неупрочняющемся материале, растяги-i ваемом е постоянной скоростью и—de[dt onsU [c.648]

Зависимости 0ц, 0iv, 0m (усредиенная характеристика по стадии) и величина dQ/de для переходной стадии изображены на рис. 5.13. Прежде всего обращает на себя внимание, что все величины в упорядоченном состоянии практически не зависят от размера зерна. В разупорядоченном состоянии лишь 0iv также не зависит от размера зерна. Сразу лшжно подчеркнуть, что незави-силюсть характеристик упрочнения от размера зерна — это свойство стадии IV. В разупорядоченном состоянии на стадии II упрочнение убывает с ростом размера зерна, особенно при малых размерах зерен. 6ц1 характеризует скорость убывания упрочнения с деформацией на стадии III. Последняя оказывается больше ири меньших размерах зерен. Вследствие этого на стадии IV коэффициенты упрочнения для разных размеров зерен выравниваются. При рассмотрении иереходно стадии следует иметь в виду, что величина dd/de в разупорядоченном состоянии отрицательна, т. е. скорость убывания коэффициента упрочнения больше нрн малых размерах зереи. [c.143]

Температурная зависимость предела текучести облученных металлов. Для температурно-зависимого упрочнения Я и У являются в основном функциями эффективного напряжения, и каждый процесс термически активированной деформации имеет характерные параметры активации с особыми зависимостями от напряжения. Дорн [51] рассмотрел несколько моделей преодоления дислокациями препятствий, определяющих температурную зависимость напряжения течения металлов равномерное увеличение напряжения течения во всем температурном интервале, т. е. поступательный подъем кривой без изменения величины То, изменение температурного коэффициента напряжения течения (АаМТ) в области Т Т(, без изменения величины То, что наблюдается при повышении только плотности близкодействующих барьеров изменение или сохранение значения (Да/ДТ) при Т < То с повышением величины То при испытаниях образцов с различной скоростью или росте прочности близкодействующих барьеров. [c.86]

Коэффициент подобия а, в циклах с заданными границами по деформации зависит лишь от напряжения а , при котором имеет место реверс эта зависимость близка к линейной. Интересно отметить, что форма последующей кривой деформирования А В) практически нечувствительна к условиям ползучести, при которых достигнута точка реверса диаграммы (рис. АЗ.32) это может быть чистая ползучесть (а), чистая релаксация (с) илИ промежуточный процесс (Ь). В свою очередь предварительная пластическая деформация оказывает влияние на скорость ползучести при последующей выдержке. Так, процесс упрочнения при циклическом быстром деформировании приводит к повышению сопротивления ползучести, процесс разупрочнения — к обратному эффекту. В жестких циклах, включающих этап ползучес- [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...