Определение удельной теплопроводности

Рис, 9-1. Схема прибора Христиан-сена для определения удельной теплопроводности относительным методом [c.166]

Абсолютный стационарный,метод определения удельной теплопроводности сводится к следующему. Образец испытуемого материала толщиной t, м, площадью поперечного сечения Р, м, помещают между нагревателем и охладителем. [c.167]

Рис. 9-2. Схема прибора для определения удельной теплопроводности абсолютным методом

Нестационарные методы определения удельной теплопроводности основаны на измерении разности температур в функции времени при неустановившемся тепловом потоке. Преимуществом нестационарных методов является быстрота определения — всего несколько минут, в то время как измерение удельной теплопроводности стационарным способом может потребовать многих часов. Образец испытуемого материала с нанесенными на него термопарами нагревают или непосредственно от электронагревательного элемента, или при внесении в термостат. Возможно также охлаждать предварительно нагретый образец, наблюдая изменения температур в различных точках образца с течением времени соответствующими вычислениями находят значение удельной теплопроводности. [c.167]

Определение удельной теплопроводности [c.258]

Для опытного определения удельной теплопроводности различных материалов существуют способы абсолютные, дающие [c.260]

Рис. 10-16. Схема устройства прибора для определения удельной теплопроводности абсолютным способом.

Очень важно иметь зависимость теплофизических свойств горных пород от такого параметра, который можно сравнительно просто определить в наземных и пластовых условиях. Таким параметром может служить удельное электрическое сопротивление р. Обобщение экспериментальных данных позволяет получить формулы для определения коэффициентов теплопроводности и температуропроводности известняков по известному электрическому сопротивлению при температуре Г = 300 К (табл. 8). [c.216]

Для вычисления коэффициента теплопроводности по предлагаемому методу необходимо производить определения удельного электросопротивления, величины силы тока и распределения температуры вдоль исследуемых образцов. [c.97]

Формальное определение полной и удельной теплопроводности и полного и удельного термического сопротивления аналогично определению полной и удельной электрической проводимости и полного и удельного объемного электрического сопротивления. Уравнение установившегося процесса передачи тепла через тело с полным термическим сопротивлением при разности температур на горячей и холодной поверхностях ДГ [c.39]

На фиг. 8—7 представлены результаты наших опытов по определению коэффициента теплопроводности и удельного электрического сопротивления вольфрама в интервале температур от 400 до 2300 и молибдена в интервале температур от 350 до 2250° К. Химическая чистота исследованных образцов металлов была 99,95 у вольфрама и 99,9% у молибдена. Как видно из графиков, теплопроводность вольфрама и молибдена с ростом температуры уменьшается. Следует отметить при этом хорошее согласование результатов, полученных термопарным (черные кружки) и пирометрическим (белые кружки) методами измерения температур. [c.143]

Большое влияние на теплообмен оказывают следующие физические параметры коэффициент теплопроводности X, удельная теплоемкость с, плотность р, коэф( )ициент температуропроводности а и коэффициент динамической вязкости ц. Эти параметры для каждого вещества имеют определенные значения и являются функцией температуры, а некоторые из них и давления. [c.403]

Стационарные методы. В одной из первых работ, посвященных определению теплопроводности покрытий при температурах от 900 до 1900°С, был предложен стационарный метод сдвига удельных мощностей [100], существенным преимуществом которого является отсутствие заделки термопар на малых толщинах. [c.129]

В зависимости от физических свойств жидкостей (газов) процесс теплообмена может протекать различно и своеобразно. Особенно большое влияние оказывают коэффициент теплопроводности удельная теплоемкость Ср, плотность р, коэффициент температуропроводности а, уже использовавшиеся при рассмотрении теплопроводности, и коэффициент вязкости (X. Для каждого вещ ества эти величины имеют определенные значения и являются функцией параметров состояния (температуры и давления, прежде всего температуры). Особенно существенные изменения физических свойств могут иметь место в околокритической области термодинамических состояний и в области очень низких температур. [c.127]

Здесь ts — температура внутренней поверхности — температура наружной поверхности 9 — разность температур внутренней и наружной поверхностей <7 — удельный тепловой поток X— коэффициент теплопроводности трубки d и de — наружный и внутренний диаметры трубки. Однако расчет величины в по (2) приводит к большой ошибке. Так, в случае греющей трубки с размерами = 5 мм, йв = А мм, при замере диаметров с точностью 0,01 мм, относительная ошибка комплекса, стоящего в скобках правой части выражения (2), оказывается равной 17,5%. Это приводит к ошибке при определении коэффициента теплоотдачи [c.213]

Определение теплопроводности теплоизолятора, удельная теплоемкость которого известна, посредством второго метода регулярного режима [c.294]

Специфика структуры аморфного тела позволяет предполагать, что длина свободного пробега близка к межатомным расстояниям и практически не зависит от температуры. Экспериментально установлено, что с повышением температуры плотность аморфного тела уменьшается, скорость звука и удельная теплоемкость возрастают, причем удельная теплоемкость растет особенно интенсивно. Таким образом, согласно фононной теории теплопереноса см. формулу (1-29)] теплопроводность аморфного твердого тела при повышении температуры должна возрастать, что экспериментально подтверждается результатами работ [Л. 20, 21]. Реальным неметаллическим твердым телам присуще чередование областей с ближним и дальним порядком в расположении структурных элементов. Теплопроводность таких систем определяется соотношением аморфных и кристаллических структурных элементов. Установлено, что в случае преобразования кристаллической компоненты в диапазоне средних температур теплопроводность уменьшается с повышением температуры, и наоборот. При определенном соотношении компонент температурная зависимость теплопроводности носит постоянный характер в довольно широком диапазоне температур. [c.30]

Относительный стационарный метод определения удельной теплопроводности основан на измерении разности температур между концами образца при установившемся тепловом потоке. Метод состоит в следующем. Между нагревателем 2 (рис. 9-1) с температурой Т (например, сосуд с кипящей водой) и холодильником 6 с температурой Та (например, ящик с тающим льдом) помещены испытуемый образец 3 и образец эта- лонного материала 5 с известным значением удельной теплопроводности Я т- Оба образца представляют собой пластинки одинакового поперечного сечения толщиной t и Образцы закрепляются с помощью прижимной плиты 7. Для обеспечения надежных 1епловых контактов между нагревателем, образцом, эталоном и холодильником предусматриваются металлические прокладки 9. Температура прокладки между образцом и эталоном измеряется термометром 4. Прибор окружен теплоизоляцией /. Для стока воды из холодильника используется трубка 8. [c.166]

Рис. 10-15. Прибор Хри-стиансена для определения удельной теплопроводности относительным способом.

Весьма распространен в практике относительный стационарный способ определения удельной теплопроводности, предложенный Христиансеном. Между нагревателем 7 (рис. 10-15) с температурой (например, сосуд с кипящей водой) и холодильником 2 с температурой (например, ящик с тающим льдом) помещены последовательно испытуемый образец 6 и эталон 4 в виде пластинок одинакового поперечного сечения. Для обеспечения надежных тепловых контактов между нагревателем, образцом, эталоном и холодильником предусматриваются металлические прокладки. Температура прокладки между образцом и эталоном измеряется термометром, 9. Прибор окружается теплоизоляцией 5. [c.260]

Рис. 10-17. К определению удельной теплопроводности по способу Фитча.

Объемометры — Применение для определения удельного объема 13 Огнеупорные материалы — Коэффициент теплопроводности 187 [c.721]

В таблицах приводятся значения определенных выше величин и, кроме того, значения плотности р, температуры плавления T j, и удельной теплопроводности к., а также энергии ионизации доноров Ео и ак-це11торов Еа- [c.342]

Нестационарных способов для измерения удельной теплопроводности существует большое количество. Сущность их сводится к тому, что образец испытуемого материала с нанесенными на него термопарами нагревается от электронагревательного элемента или при внесении в термостат возможно также осуществлять процесс охлаждения предварительно нагретого образца, наблюдая изменения температур в различных точках образца с течением времени соответствующими, вычислениями находят значение удельной теплопроводности (а в некоторых случаях также и температуропроводности, или же удельной теплоемкости) материала. Преимуществом нестационарных способов, какправило, является быстрота определения — всего несколько минут, в то время как измерение стационарным способом может требовать многих часов, а недостатком — в некоторых случаях пониженная точность (3. . . 5%) кроме того, некоторые из нестационарных [c.263]

Осуществленная нами методика измерения теплопроводности проволок описана в работах Л. П. Филиппова и Ю. Н. Симоновой [18—20]. В своей основе эта методика сходна с методикой Криш-нана и Джейна [21] и сводится к изучению распределения температуры вдоль проволоки в условиях, когда это распределение описывается экспоненциальной формулой. В нашем эксперименте такое распределение температуры создается вблизи проволочного рейтера, помещенного на участке изучаемой проволоки, температура которого была первоначально однородной. Для определения коэффициента теплопроводности требуется найти коэффициент в экспоненте, описывающей распределение температуры, знать силу тока, нагревающего проводник, его удельное сопротивление и абсолютную температуру. [c.125]

Метод Кольрауша [1] является одним из наиболее точных мето дов определения коэффициента теплопроводности X металлов. Теория метода, подробно описанная в [2, 3], была создана Егером и Диссельхорстом [4]. Она позволила создать методику учета поправки на теплообмен боковых поверхностей тонкого металлического стержня, дополнительно нагреваемого в печи электрическим током. Однако в теории не учитывается температурная зависимость коэффициента теплопроводности и удельного сопротивления от-сутствует вывод поправки, связанной с неравномерностью температурного поля печи. [c.315]

В работе сделана попытка восполнить проблемы метода Кольрауша — одного из наиболее точных методов определения коэффициента теплопроводности металлов, которым, однако, не учитывается температурная зависимость коэффициента теплопроводности и удельного сопротивления, в котором отсутствует вывод поправки, связанной с неравномерностью температурного поля печи. Зависимости для сопротивления определены с учетом температурной поправки на относительную систематическую погрешность. Библиография 4 назв. [c.488]

Результаты исследований тепло- и электропроводности вол1>фрама и молибдена хорошо согласуются с литературными данными. Погрешность в определении коэффициента теплопроводности составляет 10, удельного электрическо1-о сопротивления 3%. Данные измерений позволили подсчитать число Лоренца для вольфрама и молибдена. Таблица 1. Иллюстраций 7. Виблиогр. 16 назв. [c.163]

Хромоникелевые аустенитные стали характеризуются высоким удельным электрическим сопротивлением, примерно в пять раз ббльщим, чем у обычных малоуглеродистых сталей. Это определяет выбор режимов сварки этих сталей как при контактной сварке, так и при дуговой плавящимся электродом и электрощла-ковой сварке. Так, например, при сварке плавящимся электродом высокое удельное электрическое сопротивление q при низкой удельной теплопроводности % металла приводит к увеличению скорости плавления электрода и ограничивает при определенных диаметре и длине электрода допустимые значения силы тока. Поэтому при ручной дуговой сварке штучными электродами, имеющими стержень из аустенитной стали, приходится применять меньшую предельную силу тока для данного диаметра электрода и уменьшать длину электрода в сравнении с электродами из малоуглеродистой стали. [c.54]

Рис. 1.5.1. Изменение показа телей степени <р. л, х в соот ветствующих формулах дл определения удельной теплеем костн, динамического коэффн циента вязкости и коэффицнсн та теплопроводности

Проверим допустимость принятого режима нагрева заготовок из высокоуглеродистой стали, сравнивая фактический и рекомендуемый значения комплекса о= =9мI 72V(iп2.— п ). Фактически имеем а=254030Х ХО,0545/2-39(700—20)=0,261. Число Фурье Роп- = =0,84-10- 256/0,05452=0,724. В расчетах использованы ранее определенная удельная теплоемкость с = =590 Дж/(кг-К) и теплопроводность А, =39 Вт/(м-К), взятая из табл, 23 для интервала температур 100—600° С, При Роц,=0,724 необходимо, чтобы о<0,35—(0,35--—0,27) - (0,724—0,7)/(0,9—0,7)=0,340, т. е. значение мп.=254030 Вт/м является приемлемым, так как 0,261<0,340, [c.244]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

К покрывным лакам принадлежат такясе гмгментировапные эмали-, это — лаки, в состав которых входит пигмент, т. е. порошок неорганического состава (обычно — оксиды металлов), придающий пленке определенную окраску, улучшающий ее мех -ническую прочность, теплопроводность и адгезию к поверхности, на которую нанесен лак. В полу проводящих лаках пигментом является углерод (сажа) пленкч таких лаков имеют низкое удельное поверхностное сопротивление (от 10 до IQi" Ом) и наряду с лентами из железистого асбеста используются в произЕодстве электрических машин на высокие рабочие напряжения для улучшения картины электрического поля на границе пазовых и лобовых частей обмоток. [c.129]

В приведенных выше выражениях Т(Х , t) -искомое поле температур kjj Xj,t) — коэффициент теплопроводности в твердом теле p(X(,t), (Xj,t) — плотность материала и его удельная теплоемкость Q Xj,t) — интенсивность тепловьщеления q x ,t) — тепловой поток на поверхности тела, характеризуемой нормалью и h Xf,t) - Nu- в безразмерном виде) коэффициент теплоотдачи, определяемый для случая обтекания тела жидкостью с температурой T Xj,t) — температурой среды — выражениями (3.36), (3,37), Очевидно, что в общем случае уравнения теплопроводности (3.39) и теплопереноса (3,27) связаны и должны решаться совместно, делая тем самым задачу определения температурных полей в твердом теле трудноразрешимой. Дапее, Дх,-,г) - искомое поле перемещений в твердом теле G Xf,T, и,) к X(Xj,T,u/) - коэффициенты Ламэ e=Ujj - объемная деформация а(х,..Г) - коэффициент температурного расширения F(x-,t) — массовые силы Pj(x.,t) — внешние усилия, заданные на поверхности тела характеризуемой нормалью (например, давление теплоносителя в контуре, контактные уси- [c.98]

При определенном сочетании динамических (массовый расход рш), тепловых (удельный тепловой поток q, степень недогретости на входе А/г) и физических параметров вынужденного двухфазного потока теплоносителя, а также геометрических (внутренний диаметр вн, шероховатость, длина, конфигурация поперечного сечения и др.) и физических (теплопроводность, теплоемкость стенки) характеристик канала в последнем могут возникнуть колебания расхода и соответственно колебания температур потока и стенок канала, смещение границ двухфазного участка, а при резонансных явлениях — и перетоки вещества из одного канала в другой. [c.141]

Все газонаполненные пластмассы характеризуются сравнительно низким удельным весом и относительно высокими значениями тепло-звуко- н электроизоляционных свойств. Пенопласты отличаются от поропластов более низкими — при прочих одинаковых условиях — значениями коэффициентов теплопроводности, газо-и паропроницае-мости, пониженными влаго- и водопоглощением и более высокими электроизоляционными свойствами. Поропласты же, помимо выщеука-занных характеристик, отличаются повышенной звукопоглотительной способностью. Почти все свойства газонаполненных пластмасс находятся в определенной зависимости от величины их объемного веса. Специфические свойства полимеров, из которых построены стенки ячеек или пор газонаполненных пластмасс, также влияют па их характеристики. Состав газообразной фазы также некоторым образом может влиять на теплостойкость газонаполненных пластмасс и на их электроизоляционные свойства. [c.375]

Для исследования физических свойств жидкостей и их смесей в ГИИТТ были разработаны приборы для измерения теплопроводности и удельной теплоемкости. Речь идет, в частности, о приборах для определения теплопроводности вязких жидкостей нестационарным методом, в пределах температур от 15 до 90° С теплопроводности неагрессивных [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...