I хромоникелевых хромоникелевых жаропрочны

Химический состав хромоникелевых жаропрочных сталей [c.157]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ ЖАРОПРОЧНЫЕ СТАЛИ С ИНТЕРМЕТАЛЛИДНЫИ УПРОЧНЕНИЕМ [c.166]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромоникелевых жаропрочных сталей [c.211]

Г)3. Механические свойства литейных хромоникелевых жаропрочных сталей при повышенных температурах [c.213]

Жаропрочные стали 115, 156—177 — см. также под их наименованиями, например хромомолибденовые стали жаропрочные, хромоникелевые стали жаропрочные [c.431]

Химический состав 206 Хромоникелевые стали жаропрочные — [c.444]

Окалиностойкость 221, 222 Хромоникелевые стали жаропрочные [c.444]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

Сплавы хромоникелевые жаропрочные Олово 85...95, цинк 5...15 200 [c.894]

В хромоникелевых аустенитных жаропрочных сталях, дополнительно легированных алюминием и титаном, в результате [c.33]

У хромоникелевых сталей типа 18-8 с ниобием и молибденом а-фаза образуется и в сварных швах. В результате распада феррита в ст-фазу при длительных испытаниях в интервале умеренных температур наблюдается неожиданное увеличение жаропрочности. В табл. 93 приведены данные [202] по влиянию феррита на жаропрочность двух сталей с молибденом и ниобием, имевших- до испытания 4 и 10% феррита. После длительных испытаний обе стали имели только аустенит и ст-фазу, т. е. весь феррит при длительных выдержках превратился в ст-фазу. [c.238]

Профиль сверла для пластичных материалов повышенной прочности (хромоникелевые сплавы, жаропрочные стали, Ов < ЮОО Н/мм ) с увеличенной шириной лезвия и диаметром сердцевины - рис. 6.5, б. [c.217]

Сплавы хромоникелевые жаропрочные [c.458]

Отливка из хромоникелевой жаропрочной стали используется для изготовления печи установки газового крекинга. Каждая установка стоит 3300 долл. и имеет срок службы 2 года ежегодные затраты на обслуживание составляют 1550 долл. Предполагается использовать отливку "из более дорогого сплава (4178 долл.), при применении которого не исключаются затраты на ремонт и т. д. Как долго должно служить изделие из более дорогого сплава, чтобы его применение было экономически эффективным [c.400]

Состав покрытий электродов, применяемых при сварке высоколегированных хромоникелевых аустенитных жаропрочных и нержавеющих сталей (в весовых %) [c.171]

Химический состав металла сварных швов, полученных при сварке высоколегированных хромоникелевых жаропрочных и нержавеющих сталей (в %) [c.177]

Аргон марки А предназначен для сварки активных и редких металлов и сплавов на их основе. Аргон марки Б — для сварки плавящимся и неплавящимся вольфрамовым электродом алюминиевых и магниевых сплавов. Аргон марки В для сварки нержавеющих хромоникелевых жаропрочных сплавов, легированных сталей п чистого алюминия. [c.90]

Поопе термической обработки вольфрамистые стали обладают повышенной твердостью, прочностью и высокой ударной вязкостью. Вольфрам добавляют к конструкционным хромоникелевым и жаропрочным сталям, а также он является основным легирующим элементом в HH TpyMeHTiLibHHx И быстрорежущих сталях Р18 (W= 18%). [c.96]

Механические свойства хромоникелевой жаропрочной стали ЭИ696 [c.174]

Рис. 69. Зависимость механических свойств сложнолегированных литейных хромоникелевых жаропрочных сталей от температуры

Рабочие лопатки, работающие в среде пара с температурой выше 580° С, изготовляют из нержавеющих хромоникелевых жаропрочных сталей аустенитного класса. Можно считать наиболее проверенными в работе стали ЭИ612, ЭИ405 и ЭИ123. Некоторые аустенитные стали рекомендуется использовать лишь в определенной зоне высоких температур, так как они становятся хрупкими при работе в зоне относительно более низких температур. Поэтому в стационарных паровых турбинах, учитывая заданный срок службы, равный 100000 ч, следует выбирать аустенитную сталь с большой осторожностью, базируясь на длительных исследованиях [83, 117, 143]. [c.114]

При написании 2-го издания книги Сварка хромоникелевых аустенитных сталей и сплавов автору пришлось значительное место уделить не только чисто сварочным проблемам, но и рассмотрению общих вопросов металловедения аустенитных сталей. В настоящее время представляется возможным ограничиться лишь кратким изложением вопросов, касающихся состава, структуры и свойств собственно жаропрочных сталей и сплавов. Вопросы теории жаропрочности в данной книге не рассматриваются, они достаточно подробно изложены в работах [1, 2, 3, 8, 11, 14, 18, 22, 24, 27] и многих других. К сожалению, пока еще нет общепринятой классификации жаропрочных аустенитных сталей и сплавов. Деление их на отдельные группы, в зависимости от химического состава, зачастую является чисто условным. По-видимому, более точным следует признать группирование сталей и сплавов по типу упрочнения твердого раствора карбидное, карбонитридное, кар-боборидное, интерметаллидное. [c.8]

Широко известные хромоникелевые аустенитные стали типа 18-8 являются не только коррозионностойким, но и жаропрочным, а также окалиностойким конструкционным материалом. Обычная сталь 1Х18Н10Т успешно используется в качестве жаропрочного материала, например, при температуре 600° С, сохраняя хорошую жаростойкость до 800—850° С. В табл. 1 приведены состав и области применения некоторых наиболее типичных жаропрочных хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 или близких к этому типу сталей. Следует отметить, что в хромоникелевых жаропрочных сталях соотношение содержаний хрома и никеля обычно бывает более низким, чем в коррозионностойких сталях. [c.8]

Итак, ПСП, обладая всеми достоинствами диффузионной сварки в вакууме, вместе с тем свободна от ее недостатков, проявляющихся в применении к хромоникелевым жаропрочным аустенит-ным сталям и сплавам. Разумно назначая состав припоев (переходных слоев), можно при ПСП полностью исключить столь опасный для этих материалов перегрев и вызываемые им неприят- [c.381]

При температурах выше 550—600° С хромоникелевые стали аустенитного класса имеют несомненные преимущества в жаропрочности по сравнени д) с хромистыми сталями ферритного, мар-тенситного и полуферритного классов. Среди аустенитных сталей типа 18-8 наиболее высокие жаропрочные свойства показывают стали с присадкой молибдена, ниобия или молибдена и ниобия. Стали типа 18-8 и 18-8 с титаном, а также стали 25-20, 25-12, 15-35 имеют меньшую жаропрочность при температурах испытания 600—800° С. По сопротивлению ползучести наилучшие результаты получены для стали 18-8 с ниобием, по сопротивлению усталости 18-8 с титаном (рис. 231 и табл. 143). [c.391]

К освоенным промышленностью относятся следующие высоколегированные жаропрочные материалы высокохромистая сталь мартенситно-ферритного класса 12Х11В2МФ (ЭИ 756) и хромоникелевые аустенит-ные стали 12Х18Н12Т и 10Х16Н16В2МБР (ЭИ 184). Изготовление паропроводов из этих сталей освоено на заводах энергетического машиностроения, и накоплен положительный многолетний опыт монтажа и эксплуатации паропроводов. Общее количество паропроводов из высоколегированных жаропрочных сталей в отечественной теплоэнергетике, к сожалению, остается пока ограниченным и исчисляется единицами. [c.315]

Рассматриваемая аустенитная хромоникелевая жаропрочная сталь сложного состава 10Х16Н16В2МБР является перспективным материалом для новых паропроводов ТЭС на закритические параметры пара 600 °С и 30 МПа с учетом экономической целесообразности, поскольку стали такого легирования относятся к категории дорогостоящих материалов. [c.328]

ВК8М и ВК10М и иредназначе-яы для обработки тугоплавких металлов (вольфрам, бери-лий), титановых и молибденовых сплавов и высокопрочных чугунов, нержавеющих, хромоникелевых, жаропрочных сталей и сплавов. Стоимость монолитных сверл из твердого сплава в 10 раз выше по сравнению со стоимостью сверл из быстрорежущей стали. [c.210]

Высокую эффективность монолитно-твердосплавные сверла и фрезы с покрытиями Ti — Ti N — TiN и (Ti — r)N имели также при обработке хромоникелевых жаропрочных сплавов, сталей аустенитного класса и титановых сплавов. [c.157]

Высоколегированные стали (высокохромистая, хромоникелевая, жаропрочная, нержавеющая). Образование на поверхности нагреваемого участка тугоплавкой пленки окисла СГ2О3 (< = 2000 С), препятствующей окислению нижних слоев стали в месте реза. [c.506]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...