Длительные испытания при повышенных температурах

На основании анализа химического состава р-фазы, а также положения и интенсивности рентгеновских линий (012), (010), (002) и (001) а-фазы и (011), (002) р-фазы установлено, что после длительных испытаний при повышенных температурах образцов, имеющих различную исходную термообработку, происходит перераспределение легирующих элементов между а- и р-фаза-ми. При этом наблюдается распад р-фазы и увеличение концентрации р-стабилизирующих элементов в остаточной р-фазе. Распавшаяся часть р-фазы переходит в а-фазу, отдавая избыточные атомы р-стабилизирующих элементов остаточной р-фазе. [c.241]

Кроме этих основных узлов, многие сложные по конструкции испытательные машины, в особенности предназначенные для испытаний на выносливость при циклических нагрузках и для длительных испытаний при повышенных температурах, имеют еще дополнительные механизмы для автоматического регулирования нагрузки или деформации, для нагрева образца, для дистанционного управления и т. п. [c.9]

МАШИНЫ ДЛЯ ДЛИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ ПРИ ПОВЫШЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.249]

Медные образцы начиная с 200 °С окисляются толщина оксидной пленки увеличивается с повышением температуры и длительности испытания. При повышенной скорости деформации время действия атмосферного воздуха меньше, поэтому свойства меди лучше. Уменьшение скорости испытания увеличивает длительность коррозионного воздействия внешней среды. Активное влияние последней особенно заметно в том случае, если медь одновременно подвергается растягивающим усилиям, тогда как увеличение времени выдержки образцов перед испытанием более чем в 150 раз лишь немного уменьшает временное сопротивление и практически не оказывает влияния на пластичность, так как происходит поверхностное окисление образцов. [c.32]

Если одна партия образцов подвергается длительным испытаниям при повышенной влажности, а другая — циклическим испытаниям, то сначала указываются окружающие условия для партии, испытываемой при постоянной температуре. Данные по другой партии указываются во второй части группы 8, имеющей обозначение 8. Данные по третьей партии приводятся в группе 8 и т. д. [c.106]

ГОСТ 10145—62 установил метод испытания металлов на длительную прочность при повышенных температурах, заключающийся в том, что образец доводится до разрушения под действием 360 [c.360]

Кроме перечисленных испытаний, при повышенных температурах часто определяется длительная прочность, т. е. способность металла длительно противостоять разрушению без потери вязкости и пластичности. В этих случаях образец доводится до разрушения и поэтому предельная нагрузка у машины должна быть не менее 5 т, с тем чтобы можно было разорвать образец, имеющий диаметр до 10 мм. Скорости деформации при таких испытаниях составляют 4—6 10 /час. [c.253]

В настоящее время для исследования металлов проектируются и изучаются новые конструкции машин для испытаний при повышенных температурах и при длительной постоянной Скорости деформации или с постоянной скоростью возрастания напряжения для так называемых испытаний металлов на текучесть. [c.253]

МПа Цр = 0,33. Этот композит сохраняет высокую кратковременную и длительную прочности при повышенных температурах при 300 °С О = 960 МПа при 500 °С Ох = 400 МПа = 450 МПа при температуре испытаний 300 °С. [c.115]

Для характеристики механических свойств, которые имеет металл в деталях машин и аппаратуре, работающих при нагреве, проводят кратковременные или длительные механические испытания при повышенных температурах. [c.140]

Из изложенного в настоящей главе следует, что испытания при повышенных температурах являются ценным инструментом для предсказания длительных рабочих характеристик материала по данным относительно простых и кратковременных лабораторных опытов. Необходимые вязкоупругие функции и спектры имеют весьма большую протяженность во времени (примерно 15 десятичных порядков), и без воздействия температуры было бы крайне затруднительно сократить масштаб измерений. [c.114]

Наиболее достоверными данными но определению разрушающих нагрузок в этом случае были бы результаты, полученные Б процессе длительных испытаний при температуре 20°С. Однако на практике это осуществить не представляется возможным. Поэтому получение необходимых расчетных данных основывается на результатах кратковременных статических испытаний при повышенных температурах. Затем, пользуясь экстраполяционными методами, находят нужные расчетные параметры. Таким путем, например, установлено, что для полиэтилена высокой плотности за 50 лет величина разрывного напряжения после нагружения в течение 500 000 ч при температуре 20°С составит около 60 кгс см -, а в условии ползучести при температуре 20°С разрушающим будет напряжение около 45 кгс см [2]. Таким образом, при проектировании различных трубопроводов и конструкций из полиэтилена необходимо учитывать все особенности поведения материала под нагрузкой, а также в условиях определенных сред и температур. [c.20]

Опыт показывает, что очень редко удается найти тесную связь между характеристиками механических свойств, определяемых на образцах, и службой деталей, в широких диапазонах охватывающих сразу значительное количество производства и методов нагружения. Разнообразие условий работы деталей требуют для оценки конструктивной прочности и различных характеристик механических свойств. В зависимости от характера действующих нагрузок механические испытания прежде всего следует разделить на 1) статические испытания при нормальных температурах или длительные статические испытания при повышенных температурах 2) ударные динамические испытания при различных температурах 3) испытания при повторных знакопостоянных или знакопеременных нагрузках при нормальных температурах. [c.8]

По-видимому, концентрация напряжений нивелируется ползучестью в зоне надреза в первые минуты после нагружения, и в дальнейшем разрушение определяется временем при действии слабо меняющегося напряжения. Проведение испытаний при повышенных температурах показывает, что кривые длительной прочности не пересекаются в одной точке, как это следует из концепции С. Н. Журкова [3]. Аналогичное явление наблюдалось и другими авторами. [c.58]

После длительного повторного нагрева под напряжением карбиды МеС очень часто образуют цепочки в темных участках аустенитных зерен (ф. 439/2, 4 443/4). Эти цепочки видны только в том случае, если они расположены в плоскости шлифа. Часто они обнаруживаются на границах аустенитных зерен или вокруг частиц остаточного карбида МеС и наблюдаются во всех сталях после кратковременных испытаний при повышенных температурах. Вероятно, карбиды образуют цепочки вдоль дислокаций, присутствующих в аустенитном зерне. Это следует из подобия расположения карбидных цепочек и дислокаций. [c.45]

Испытания образцов при повышенной температуре производятся в камерах тепла (термостатах) с электрическим, жидкостным или каким-либо другим обогревом. Двойные стенки с тепловой изоляцией между ними способствуют длительному сохранению в термостате определенной температуры. Последняя измеряется с помощью термометров или термопар. Так как температура не может быть совершенно одинаковой во всем объеме термостата, необходимо помещать кончик термометра или горячий спай термопары возможно ближе к испытуемому образцу. [c.133]

Жаропрочность — способность металлов выдерживать механические нагрузки без существенной деформации и разрушения при повышенной температуре. Основные критерии оценки жаропрочности (например, на срок 100 тыс. ч) предел длительной. прочности Одп— напряжение, при котором металл разрушается через 100 тыс. ч работы (испытания) при высокой (выше 450 °С) температуре условный предел ползучести % — напряжение, которое при рабочей температуре вызывает скорость ползучести металла Уд = Ю %/ч, что соответствует 1 %-ной суммарной деформации за 100 тыс. ч или Va = Ю мм/ч. Окалиностойкость (жаростойкость) — характеризует способность стали сопротивляться окисляющему воздействию газовой среды или перегретого пара при температуре 500—800 °С и выше без заметного снижения ее механических свойств в течение расчетного срока службы. Критерием окалиностойкости служит удельная потеря массы при окислении металла за определенный период времени, например за 100 тыс. ч. [c.222]

Фиг. 67. Механические свойства отлитого в землю и термически обработанного (Т4) сплава АЛ7 при повышенных температурах после длительных нагревав при температурах испытаний

Фиг. 71. Механические свойства отлитого в землю и закаленного (Т4) сплава АЛЬ при повышенных температурах после длительных нагревов при температурах испытаний I — предел прочности 2 — предел текучести.

Фиг. 75. Механические свойства отлитого в землю и термически обработанного (Т5) сплава АЛ9 при-повышенных температурах после-длительных нагревов при температурах испытаний / — предел-прочности 2 —предел текучести-

При повышенных температурах предел прочности материала зависит также от длительности испытания. В этих случаях прочность материала характеризуется так называемым пределом длительной прочности. На рис. 22 показаны пределы длительной прочности одного из жаропрочных сплавов при температуре 700 С как видно, прочность материала падает с увеличением времени испытания. [c.40]

В процессе исследования определялись механические свойства при кратковременных испытаниях, длительная и циклическая прочности при повышенных температурах. Все испытания проводились в соответствии с существующими ГОСТами. [c.263]

На рис. 19, а видно, что при неполном перекрытии износ асбофрикционного материала, как и трение, существенно зависит от действующей газовой среды. На воздухе износ асбофрикционного материала наибольший, в среде углекислого газа изнашивание осуществляется наименее интенсивно. Через 50 ч после начала испытания соотношение износа материала 6КХ-1Б на воздухе, в средах азота и углекислого газа составляло 1 0,2 0,02. Коэффициент трения в процессе износных испытаний при 270—300° С отличался нестабильностью, то достигая сравнительно высоких значений (/ = 0,3), то снижаясь до уровня, соответствующего трению при наличии смазки [ = 0,05). Среднее значение коэффициента трения после длительных испытаний при повышенной температуре меньше первоначального. Повышенную (по сравнению с азотом) износостойкость асбофрик- [c.148]

Длительный Happen перед механическими испытаниями при повышенных температурах [c.52]

Датчики для измерения деформаций при повышенных температурах должны обеспечивать а) прочную связь тензочувствительной проволоки с поверхностью исследуемой детали б) сохранение необходимой изоляции (несколько мегомов) проволоки от детали в) исключение влияния изменений температуры на омическое сопротивление проволоки г) защиту проволоки от коррозии (при длительных испытаниях). При температуре до 200° применяют датчики с решеткой из отожженного константана, пропитанные бакелитом [32], [35], [45] при температуре до 300—350° — с решеткой из константана на кремне-органи-ческой основе [32], при телшературе до 900° — из нихромовой проволоки с термостойким цементом [32], [35], [45], [77]. Концы тензочувствительной проволоки привариваются к выводам из нихрома диаметром 0,2—0.3 мм или при длинной проводке — из никеля. Типы датчиков 1) незащищенная тензо-чувствительная решетка 2) тензочув-ствительная решетка в тонком жаропрочном слое 3) тензочувствительная решетка, смонтированная на изолирующем слое, скрепленном с поверхностью детали. Закрепление датчика на поверхности детали при высоких температурах — термостойкой обмазкой или эмалью (применяется смесь высокомодульного жидкого стекла с тальком или окисью алюминия), наносимыми послойно и высушиваемыми при постепенном повышении температуры. В рабочий датчик для статического тензометрирования включаются элементы, компенсирующие изменение температуры (или регистрируется температура датчика для внесения поправок). Тензодатчики для длительных измерений при повышенной температуре см. [32]. [c.553]

Рений имеет очень высоким предел длительной прочности при повышенных температурах 120, 70, 82]. Например, при 1000° длительность прочности для проволоки диаметром 1,25 мм изменяется от 30 сек при нагрузке 56 кг1мм пр 16,5 час при нагрузке 28 кг1мм . За время испытания полное удлинение на образцах длиной 75 мм равно примерно 2%. При 2000° относительное удлинение увеличивается до 4 о. [c.629]

В последние годы предложено несколько различных зависимостей, устанавливающих соответствие между результатами кратковременных испытаний при повышенной температуре и характеристиками поведения материала при длительной эксплуатации в условиях действия более умеренных температур. Наиболее точными и практически полезными из предложенных к настоящему времени являются зависимости Ларсона — Миллера и Мэнсона — Хаферда. [c.437]

Условия нагружения, как правило, изменяют характер поведения материала. Циклически стабильные материалы при испытании при повышенных температурах склонны к упрочнению, как это можно видеть по кривым на рис. 5.21, б и 5.22, а для аустенитной стали Х18Н10Т, являющейся циклически стабильной при комнатной температуре (кривые 1 на рис. 5.21, б и 5.22, а). Увеличение температуры испытания этой стали резко увеличивает значение равномерной деформации на кривых статического растяжения вправо. Причем длительность периода упрочнения увеличивается с повышением уровня температуры (т) [c.202]

Стандарт Л5ТЛ1 D794 (Определение тепловых воздействий на пластики) регламентирует условия проведения испытаний при воздействии на пластики длительных температурных экспозиций. Этот стандарт описывает проведение испытаний при повышенных температурах и экспозиции от нескольких минут до нескольких недель, а также испытания при циклическом изменении температуры. [c.440]

Следует заметить, что поскольку 1 год равен примерно 9000 ч, для оценки столь длительного срока службы необходимо применять так называемые тесты ускоренного старения. При этом ожидаемый срок службы при комнатной температуре экстраполируется из результатов ресурсных испытаний при повышенной температуре (при которой срок службы заметно короче). [c.420]

При длительных опытах, как и в случае кратковременных испытаний при повышенной температуре (описанных в предыдущем параграфе), переход от разрушения по окружности к разрушению по образующей наблюдался при uT < 1. Из пяти образцов, испьг-танных при Л = 1, только один имел поперечный разрыв. [c.379]

В табл. 202—204 приведены механические свойства алюминиевых сплавов и САПа после длительных нагревов при повышенных температурах, испытанных при комнатной температуре и температурах нагрева соответственно. Как следует из этих таблиц, наименьшее снижение прочностных характеристик отмечается у таких жаропрочных алюминиевых сплавов, как АК4-1, Д20, Д16, Д19, М40 и ВАД23. Так, например, у сплава ДК4-1 заметное [c.439]

Причиной потери стойкости может быть накопление примесей на границах зерен аустенита при длительной вьщержке при повышенных температурах. Примеси фосфора, кремния и бора уменьшают стойкость по отношению к МКК. В закаленной стали 12Х18Н10Т при испытаниях на склонность к МКК по методу ДУ установлена потеря стойкости при Р > [c.240]

Характеристики механических свойств при повышенных температурах в случаях применения кратковременных испытаний после предварительных длительных О 1000 час) нагревов, а также длительных исп1.1таний приведены для отдельных сплавов в разделе Краткие характеристики [c.67]

Фиг. 46. Механические свойства моди-фицированниго сплава АЛ2 при повышенных температурах после длительных нагревов при чемпературах испытаний.

Фиг. 56. Механические свойства моди-фицирочанного, отлитого в землю и термически обработанного (Тб) сплава АЛ4 при повышенных температурах после длительных пагревов при температурах испытаний.

Фиг. 29. Длительная прочность отлитого в землю и закаленного (Т4) сплава MJ15 при повышенных температурах после нагревов в течение 200 час. при то.мпе атурах испытаний.,Образцы диаметром 10 мм

Определение предела прочности и относительной деформации при разрушении дает некоторое представление о механической прочности материала и его способности деформироваться под нагрузкой (о пластических свойствах материала). Однако эти испытания еще не дают исчерпьгеающих сведений о поведении материала под действием механической нагрузки. Так, некоторые материалы (в особенности термопластичные) способны деформироваться при длительном воздействии. Это так называемое пластическое, или холодное, течение материала. Пластическое течение весьма нежелательно, если изделие в эксплуатации должно длительно сохранять неизменными форму и размеры. При повышении температуры и приближении ее к температуре размягчения данного чатероала пластическое течение материала сильно увеличивается [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...