Листовая Напряжения при срезе

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

В реальных случаях образующиеся при испытании листовых образцов напряжения изгиба, а также сопротивление отрыву делают величину Тер неопределенной [25]. Некоторую неопределенность в расчете прочности на срез нахлесточных образцов вносит также непостоянство среднего значения Тер при испытании образцов с разной площадью нахлестки. [c.153]

Это разновидность испытаний на срез, но проводимых на пластинах (листовых образцах) определяют напряжение, необходимое для пробивания дырок Ть (кгс-мм- или Па) при этом (рис. 1.273) присутствует изгибная составляющая [c.113]

По аналогии с металлическим листовым прокатом диапазон усилия съема неметаллических материалов принимают в зависимости от относительной ширины перемычек. Учитывая малую величину напряжения на срез (в среднем Оср < 50 100 МПа), приведенные выше относительные усилия съема материала с пуансона практически незначительны. [c.393]

Сила тока 150 А, напряжение 140 В, давление воздуха 9 кгс/см , расход 28 л/мин. Скос поверхностей реза составляет 1—2° отклонение размеров в листовом пакете 1 мм образование грата при резке незначительное на кромках среза закалочный эффект. Способ непригоден, если предусмотрена последующая деформация материала. [c.401]

Увеличение глубины внедрения режущих кромок до начала образования трещин может быть достигнуто или уменьшением деформаций вблизи режущей кромки, или увеличением пластичности металла. И то и другое используется в листовой штамповке для улучшения качества поверхности среза. Первое осуществляется уменьшением концентрации напряжений и неравномерности деформаций за счет притупления одной из режущих кромок. Притупляется кромка рабочего инструмента, образующего у детали на поверхности среза блестящий поясок, высоту которого желательно увеличить (пуансона при пробивке или матрицы при вырубке). Притупление кромки уменьшает концентрацию напряжений вблизи нее и значение наибольших деформаций, возникающих около режущей кромки, что приводит к образованию трещины при несколько большей глубине внедрения, чем при острой режущей кромке. [c.76]

В табл. 111 приводятся основные формулы для определения усилий при листовой штамповке. В этих формулах S — толщина материала в мм ni — угол скоса ножа в градусах т — сопротивление срезу штампа (принимаемое по табл. 112) L — периметр вырубки в мм площадь сечения стенки детали в мм а — напряжение при вытяжке, равное в [c.245]

Истинная картина распределения напряжений очень далека от описанной схемы. Механизм среза хорошо изучен на вырубке листовых материалов. Поверхность срезаемого участка подвергается по контуру среза повышенным напряжениям смятия и сдвига, под действием которых в материале, сначала на незначительной глубине, возникают микротрещины и пластические сдвиги, притом гораздо раньше, чем вступает в действие основная толщина материала. [c.144]

Сопротивление срезу т р нахлесточного паяного соединения зависит от формы образца. Образующиеся при испытании листовых образцов напряжения изгиба, а также сопротивление отрыву делают величину Т(,р весьма неопределенной. Данные табл. 4 показывают, что отнесение разрушающей нагрузки Р при испытании сплошных образцов, имитирующих по форме нахлесточные паяные соединения не к плоскости шва, а к плошдди поперечного сечения основного металла, имеет известный смысл и может быть использовано при определении работоспособности паяного соединения. Получаемая при этом величина а = PIS наряду с условной величиной т р характеризует прочность паяного нахлесточного соединения. [c.54]

Описаны некоторые способы остановки трещин. Одни из них не вполне ясны и недостаточно обоснованы. Другие способы основаны по меньшей мере на результатах лабораторных исследований. Применительно к решению проблемы за счет использования свойств материала описаны метод контроля чувствительности материала к скорости нагружения метод использования биметаллов, содержапщх вязкую, останавливающую трещины компоненту способы получения губ среза метод ориентированных отверстий и др. В качестве конструктивных решений рассмотрены применение вставок и ужесточа-юпщх элементов, обладающих высоким сопротивлением хрупкому разрушению, которые привариваются или крепятся на заклепках к плоским и изогнутым листовым конструкциям, а также контроль распределения остаточных напряжений. Кроме того, для создания конструкций с высоким сопротивлением хрупкому разрушению, когда другими способами этого достигнуть не удается, рекомендованы эффективные многослойные системы и останавливающие трещину накладки. [c.12]

Сопротивление срезу Тср, определяемое при испытании нахлесточного паяного соединения, зависит от формы образца. Образующиеся при испытании листовых образцов напряжения изгиба, а также сопротивление отрыву делают величину Тср весьма неопределенной [254]. Следует сказать, что приводимые в литературе данные о сопротивлении срезу без указания условий испытания не имеют ценности. Нельзя, конечно, отрицать известной полезности определения величины Тср при сопоставительном испытании в одинаковых условиях нахлесточных соединений образцов из одного и того же материала, полученных разными способами пайки, с разными припоями и т. п. Ф. М. Миллер и Р. Л. Писли [254 испытывали сплошные образцы, имитирующие паяные нахлесточные соединения, в которых устранены случайные влияния, оказываемые формой галтели и другими переменными факторами в паяном шве (рис. 59, табл. 21). Разрушение образца происходило не по плоскости среза. Среднее напряжение, отнесенное к плоскости среза, при увеличении отношения площади среза к площади поперечного сечения образца в месте [c.107]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

Известны исследования американцев Уонга и Стюарда, проведенные на дюралюминиевых соединениях с одной, двумя, тремя и четырьмя точками в продольном ряду, но эти исследования определяли только общую прочность соединений из дюралюминиевых листов толщиной 1 мм. Согласно опытам Уонга и Стюарда прочность соединений, имеющих от одной до четырех точек в лродольном ряду, увеличивалась практически прямо пропорционально количеству точек. Изучалось влияние шага точек на прочность основного элемента. Замеры распределения усилий между отдельными точками не производились. Все исследования по изучению распределения усилий в продольном шве сварного точечного соединения проводились при работе соединений в упругой области на образцах из листовой стали Ст. 3, начиная с толщин соединяемых элементов от 1,54-3+1,5 мм и кончая 3 + 6 + 3 мм. Большое исследование в этой области было проведено проф. Г. А. Николаевым и инж. В. П. Николаевым, которое опубликовано в 1939 г. Указанными авторами проведено исследование сварных точечных соединений внахлестку и встык при односторонней накладке с одной, двумя, тремя, четырьмя и шестью точками в продольном ряду (фиг. 19). Изучение распределения срезывающих усилий между сварными точками продольного ряда производилось при помощи рычажных тензометров, которые устанавливались на накладках в различных соединениях между сварными точками. Результаты распределения напряжений представлены на фиг. 20 для соединений с тремя и шестью точками. Необходимо отметить, что принятые типы соединений работали не только на срез, но и на изгиб. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...