Диаграммы стойкости

Рис. 259. Диаграмма стойкости полимерных материалов в серной кислоте. Области стойкости [4]

Рис. 305. Диаграмма стойкости полимерных материалов в соляной кислоте. Области стойкости / — все пластмассы и резины

Рис. 10. Диаграмма стойкости полимеров в серной кислоте

Рис. 11. Диаграмма стойкости полимеров в соляной кислоте

Рис. 12. Диаграмма стойкости полимеров в фосфорной кислоте

Рис. 13. Диаграмма стойкости полимеров в уксусной кислоте

Коррозионная стойкость материалов в различных средах может быть представлена графически в виде диаграмм стойкости. На этих диаграммах показаны области температур и концентраций сред, в которых данный материал стоек и может быть использован. [c.256]

Некоторые из таких диаграмм представлены на рис. 4.1—4.9. Диаграмма, помещённая на рис. 4.1, дает представление о стойкости пластмасс при нормальной и повышенной температурах. На рис. 4.2—4.7 выделены области стойкости различных материалов в кислотах, а на рис. 4.9 — области стойкости металлов в гидроокиси натрия диаграмма на рис. 4.8 характеризует стойкость титана в растворах хлоридов при температуре 100 °С. Пользуясь диаграммами стойкости, можно оценить условия пригодности материала для использования в данной среде. [c.256]

Рис. 4.1. Диаграмма стойкости пластмасс при 94—95 С (сплошные линии) и при 25 °С (пунктирные линии) в основных неорганических агрессивных средах и растворителях

Рис. 4.2. Диаграмма стойкости материалов в соляной кислоте.

Рис. 4.3. Диаграмма стойкости металлов в плавиковой (фтористоводородной) кислоте. Области стойкости

Рис. 4.4. Диаграмма стойкости материалов в серкой

Рис. 4.5. Диаграмма стойкости материалов в фосфорной кислоте.

Рис. 4.6. Диаграмма стойкости материалов в уксусной кислоте.

Рис. 4.7. Диаграмма стойкости неметаллических материалов в азотной кислоте. Области стойкости

Рис. 3.1. Диаграмма стойкости материалов в серной кислоте [7].

В настоящей главе приводятся диаграммы стойкости некоторых материалов в соляной и серной кислотах [c.151]

Фиг. 70. Диаграмма стойкости коленчатого вала в работе

Как следует из этой диаграммы, стойкость никелированных образцов в паровой среде в 35 раз, а в воздушной среде — в 15 раз больше, чем образцов из стали П-1, не подвергавшихся никелированию. [c.42]

Рис. 1. Диаграмма стойкости различных марок твердых сплавов при точении стеклопластика

Понятно, что щелевая коррозия гитана выдвинулась на одно из первых мест среди проблем, связанных с применением титана как конструкционного материала. Было проведено большое число исследований щелевой коррозии титана [312—333]. В табл. 20 приведены среды, в которых исследовалась щелевая коррозия титана (данные лабораторных испытаний). На рис. 43 представлена диаграмма стойкости титана к щелевой коррозии в растворах хлоридов натрия и аммония. [c.101]

Итогом испытания является диаграмма остающихся напряжений в функции времени (рис. 301). Чем выше остающиеся напряжения, тем больше считается релаксационная стойкость. Остающиеся напряжения резко снижаются в первые 1000 ч испытания, после чего снижение замедляется (вследствие падения действующих напряжений и отчасти вследствие деформационного упрочнения материала). [c.443]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

Наиболее часто кинетические характеристики коррозии представляются в виде математических формул. На основе таких выражений строятся кинетические, параметрические или подобные им диаграммы коррозионной стойкости металла, а также определяются его предельные температуры и долговечность работы по условиям коррозии в заданных условиях. [c.119]

Результаты изучения жаростойкости в зависимости от состава насыщающих смесей приведены на рис. 3 (для композиции А1- -В) и на рис. 4 (для композиции А1-рВ- Сг). Стойкость покрытий оценивалась по их микроструктуре, т. е. по глубине разрушенной части покрытия. На нижней диаграмме (рис. 3) показано изменение глубины слоя покрытий в зависимости от состава насыщающей смеси до испытания. [c.149]

Как видно из диаграммы, трехкомпонентные покрытия более жаростойки, чем двухкомпонентные (двухкомпонентные покрытия на приведенной диаграмме расположены на крайних ординатах). Стойкость трехкомпонентных покрытий зависит от содержания А1 в смеси. [c.150]

Рио. 223. Диаграмма стойкости неметаллических материалов в азотной кислоте. Обла-сти стойкости 1 — полиэтилен, полипропилен (до 50 °С), поливинилхлорид, пентапласт, фторопласт, резины на основе СКФ, ХСПЭ и бутилкаучука (до 50%), стекло 2 — полипропилен, пентапласт, фторопласты, стекло 3, 4 — фторопласт-4, стекло 5 — дымящая HNOa 6 — красная, дымящая HNO3 — фторопласт-4, стекло. Заштрихованная область— вона стойкости силикатной эмали 5] [c.27]

Данные по коррозионной стойкости металлических и неметаллических материалов в серной кислоте ожно найти во многих источниках [3—6], в том числе в 4 томе настоящего справочного руководства. Поэтому ограничимся диаграммой стойкости (рис. 3.1), дающей ориентировочное представление о поведении как металлов, так и неметаллических материалов [7]. [c.87]

На рис. 3 показано влияние pH и концентрации хлор-иона на стойкость петель из сплава АМгб в хло-ридно-ацетатном растворе. Как видно, изменение pH от 1 до б в присутствии ацетат-ионов мало влияет на СКР искусственно состаренного сплава АМгб. При переходе от нейтральных растворов к щелочным стойкость петель возрастает, а при pH > 9,5 растрескивания не наблюдалось. Увеличение концентраций хлор-ионов до 2,5 N С1 (кривые 1—7) при всех исследованных значениях pH вызывало повышение СКР, но этот эффект проявлялся значительно слабее, чем в отсутствие ацетат-ионов, о чем свидетельствуют данные, приведенные на рис. 4 [8]. Как видно из тройной диаграммы стойкость петель — концентрация соляной кислоты — концентрация хлористого натрия , время до растрескивания падает по мере увеличения концентрации хлор-иона, и тем в большей степени, чем меньше концентрация соляной кислоты. [c.126]

Рис. 17. Диаграмма стойкости материалов в соляной кислоте по данным О. А. Nelsoпl 2 ((заштрихованы области стойкости)

Коррозионная стойкость циркония значительно зависит от eio чистоты. Сотые доли процента углерода и азота снижают его коррозпоцную стойкость. Однако некоторые добавки нейтрализуют вредное влияние загрязнений (так, ниобий нейтрализует действие углерода, а олово — азота-). На.личие фаювого превращения позволяет воздействовать на сввйства циркониевых сп.циюв термической обработкой. Диаграммы состояния циркония со многими элементами построены, однако данных о термической обработке и совершающихся при этом структурных превращениях мало. [c.558]

Данный электрохимический механизм возможного повышения коррозионной стойкости сплава катодным легированием в условиях возможного пассивирования анодной фазы, сформулированный Н. Д. То-машовым, можно пояснить с помощью поляризационной коррозионной диаграммы (рис. 218). На этой диаграмме (К)обр а — кривая анодной поляризации пассивирующейся при / и V анодной фазы сплава ( VJoepV K, — кривая катодной поляризации собственных микрокатодов сплава ( к)обр кг — кривая катодной поляризации катодной присадки к сплаву ( к)обр к,.—суммарная катодная кривая. Локальный ток /j соответствует скорости коррозии сплава без катодной присадки, а для сплава с катодной присадкой этот ток имеет меньшую величину /2 [точка пересечения анодной кривой (1 а)обрЛЛУа с суммарной катодной кривой (1 к)обр кс1- При недостаточном увеличении катодной эффективности (суммарная катодная кривая пересекается с анодной кривой при I < / ) или при затруднении анодной пассивности [анодная кривая активного сплава (Va)o6p V a, достигает очень больших значений тока] происходит увеличение локального тока до значения /3, а следовательно, повышается и скорость коррозии сплава. [c.318]

Рис. 22.1. Диаграммы коррозионной стойкости сплавов на основе никеля (хастеллой В, С, D, F) и тугоплавких металлов Та, W, Zr. Ti, Mo, Nb (на рисунке обозначен СЬ — колумбий) в различных кислотах [17а]

Относительно коэффициента запаса т следует заметить, что в общем случае он может оказаться функцией длины трещины. Отношение т = 1с(1)/К 1) не есть постоянная величина, и оно может слуяшть основой для назначения подходящих величин коэффициентов запаса т. Такой способ назначения коэффициента т позволит учесть и скомпенсировать различие в тарировках образца и детали ). Коэффициент тп уменьшает предел трещино-стойкости и длину трещины Сна критической диаграмме) при постоянном напряжении. При этом получают допустимый предел трещиностойкости и допустимую диаграмму разрушения. [c.285]

Анализ зависимости поляризуемости цинковьгх покрытий от содержания в них железа показывает влияние структурных составляющих сплавов. В однофазной области твердого раствора процесс коррозионного разрушения контролируется скоростями анодной и катодной реакций, и скорость коррозии составляет 0,05 г/(м ч). Наибольшая коррозионная стойкость приходится на область диаграммы железо — цинк, содержащей 8-17 % цинка, что связано, по-видимому, с появлением Г-фазы, являющейся химическим соединением на базе твердого раствора, стехиометрический состав которого соответствует формуле FesZnio- Наличие химического соединения вызьшает увеличение перенапряжения катодного процесса более значительное, чем для чистого цинка. Скорость коррозии сплава при содержании 8,5 % цинка составляет 0,02 г/ (м ч), а при 17,3 % - 0,01 г/ (м ч). Дальнейшее увеличение [c.55]

Золотр—серебро. Диаграмма состояния Аи—Ag представляет собой непрерывный ряд твердых растворов (фиг. 40). Все сплавы системы Аи—Ag чрез-вычайно легко обрабатываются. Коррозионная стойкость силавов постепенно падает с увеличением содержания серебра. Двойные сплавы Аи с Ag применяются редко по причине их малой прочности. В качестве упрочнителей обычно применяется медь. [c.422]

Кинетические либо параметрические диаграммы коррозионной стойкости сталей, применяемые обычно для установления глубины коррозии, в данном случае непригодны из-за существующей зависимости последней от температуры газа, так как в координатах InAs—1пт невозможно одновременно учитывать два температурных параметра. Для построения номограммы коррозионной стойкости стали в продуктах сгорания мазута в [149] рассмотрена глубина коррозии в соответствии с формулой (3.15), состоящей из суммы двух составляющих A5=iAis i+As2 = [c.175]

Рис. 4.37. Параметрическая диаграмма коррозионной стойкости хромомарганцевой и хромоннке-левой аустенитной сталей

На рис. 4.37 на параметрической диаграмме коррозионной стойкости приведены экспериментальные точки глубины коррозии труб из хромомарганцевых аустенитных сталей, а также стали 12Х18Н12Т. Видно, что коррозионная стойкость всех исследованных хромомарганцевых аустенитных сталей равна и практически не отличается от коррозионной стойкости хромопикелевой аустенитной стали 12Х18Н12Т. Такой результат, по-видимому объясняется тем, что температуры металла, при которых были проведены экспериментальные исследования (до 550 С), являются слишком низкими для воздействия сульфатного механизма коррозии с образованием сульфидных эвтектических смесей с низкой температурой плавления. При существовании сульфатного механизма коррозии можно полагать, что преимущество хромомарганцевых аустенитных сталей в существенной степени должно проявляться при более высоких температурах металла. Следовательно, до температуры металла 550 °С хромомарганцевые аустенитные стали по коррозионной стойкости не имеют явных преимуществ по сравнению с хромоникелевой аустенитной сталью 12Х18Н12Т. [c.184]

Рис. 4.38. Диаграмма коррозионной стойкости хромированных и нехромирован-ных труб из стали 12ХШФ в продуктах сгорания мазута

ПрнведенЕ данние о коррозионной стойкости металлических и неметаллических конструкционны материалов в газовызс среда и фреона . Для оценки скорости коррозии используются параметрические диаграммы жаростойкости сталей. Изложены основы коррозии и защиты металлов. Рассмотрены условия, приводящие к избирательному разрушению металлов и сплавов. Даны физикохимические характеристики газов и фреонов. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...