Цилиндрическая оболочка, свободно опертая по торцам

Например, при исследовании собственных колебаний цилиндрической оболочки, свободно опертой по торцам х = О, I, воспользуемся для оценки частотного диапазона моделирования уравнением [31] [c.181]

Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно опертую по торцам х=0 и х=1 (рис. 5.2), нагружен- [c.236]

Рассмотрим решение задачи устойчивости многослойной цилиндрической оболочки, свободно опертой по торцам x=0, х=1, находящейся в безмоментном осесимметричном состоянии [c.252]

Цилиндрическая оболочка, свободно опертая по торцам. [c.565]

Задача статики свободно опертой слоистой цилиндрической оболочки. Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно опертую по торцам = О и х = I (рис. 4.2), нагруженную нормальными силами р V д по внутренней и внеш- [c.387]

Общий порядок системы уравнений (3.57) равен десяти, поэтому на каждом торце оболочки а, = О и а, =1 необходимо сформулировать по пять граничных условий. Для замкнутой цилиндрической оболочки,свободно опертой по краям,граничные условия следуют из соотношений (3.44), (3.48) и имеют вид [c.64]

В работе Y.-Y. Yu [3.173] (1963) дана вариационная формулировка для гибкой трехслойной цилиндрической оболочки в рамках- модели Тимошенко. Для решения конкретных задач рекомендуется применять метод Бубнова. Рассмотрены свободные колебания трехслойной цилиндрической оболочки, щарнирно опертой по торцам, при больших прогибах. Определена низшая частота и показано, что влияние деформаций сдвига для трехслойных оболочек в некоторых случаях может быть значительно большим, чем для однородных оболочек. [c.212]

Круговая цилиндрическая оболочка конечной длины I находится под действием внешней нормально приложенной нагрузки Z=/>(s) (Х=Г=0). Пусть оболочка свободно оперта по торцам ( =0, з=1/Е), т. е. и м е е м следующие граничные условия [c.284]

В качестве числового примера использования линейной краевой задачи (3.60), (3.61) рассмотрим местную потерю устойчивости свободно опертой по торцам круговой цилиндрической многослойной оболочки, подверженной действию равномерно распределенной по контуру сжимающей силы Nq. Под действием этой сипы в оболочке в докритическом безмоментном состоянии возникнут удельные усилия, равные [c.64]

Осесимметричная задача. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку конечной длины L, свободно опертую по торцам на неподвижные в пространстве жесткие опоры. На внешнюю поверхность воздействует тепловой поток равномерной плотности qt. Силовая компонента нагрузки представляет собой импульс равномерного гидростатического давления [c.491]

Аналогичные образом можио последовать и задачу о многослойной свободно опертой по торца 1М цилиндрической оболочке, нагруженной осесимметричным радиальным давлением. В этом случае для приведенной изгибной жесткости вместо (173) получим [c.149]

Устойчивость свободно опертой по обоим торцам цилиндрической оболочки длиной 21, подкрепленной одним симметрично расположенным шпангоутом жесткости EJ (рис. 7.3). Граничные условия на торцах [c.287]

Части цилиндрических оболочек, подобные показанному на рис. 230, применяются иногда в качестве перекрытий для различного рода сооружений. Обычно они бывают оперты лишь по торцам, борта же АВ и D остаются свободными. Для вычисления мембранных напряжений в таких оболочках можно опять воспользоваться уравнениями (270). Возьмем, например, оболочку полукругового поперечного сечения, несущую свой собственный вес, который предполагается равномерно распределенным по поверхности оболочки. В таком случае мы имеем [c.507]

Равномерное распределение температуры. Если цилиндрическая свободная по торцам оболочка подвергается воздействию равномерного изменения температуры, то никаких температурных напряжений в ней не возникает. Но если торцы ее оперты или защемлены, то свободное расширение оболочки станет невозможным и на торцах возникнут местные напряжения изгиба. Если температурное расширение оболочки со свободными торцами известно, то при посредстве уравнений (279) и (280) легко получить, как это и было сделано в случаях, показанных на рис. 241, значения реактивных моментов и сил для любого способа симметричного опирания. [c.547]

В. Крупка [79—81] изучил контактные задачи для круговой цилиндрической оболочки с жесткими и упругими ложементами, радиус основания которых равен наружному радиусу оболочки. Решение численное. Связь между оболочкой к ложементом представлялась рядом точечных опор. Реакции в точках опоры определялись из условия равенства смещений точек ложемента и оболочки. Численные результаты обнаружили существенную концентрацию реакции на концах зоны контакта. Изгиб свободно опертой по торцам оболочки жестким штампом, радиус основания которого равен наружному радиусу оболочки, рассмотрен также Ю. В. Соболевым и Н. П. Алешиным 61]. Численное решение, как и в цитированных работах В. Крупки, получено путем замены основания штампа рядом точечных опор. Т. С. Акульшина и др. [1] разобрали случай, когда между жесткими ложементами и оболочкой имеются прокладки, деформирующиеся как винклеровское основание. Решение задачи получено в тригонометрических рядах, коэффициенты которых определяюк ся иэ бесконечной системы алгебраических) уравнений. Численные расчеты показали, что реакция мало меняется в зоне контакта, лишь вблизи концов ложемента имеется резкий всплеск. Случай ложемента и оболочки одинакового радиуса изучался теоретически и экспериментально и в диссертации Р. Цвизеля [83]. Использован метод разложения решения в тригонометрические ряды по окружной координате. Для определения каждого члена ряда как функции продольной координаты применяется редукционный метод, так как переменные не разделяются. Выполненные исследования показывают, что имеет место резкая концентрация реакции у концов ложемента. [c.321]

Устойчивость циливдаическях оболочек. Рассмотрим решение задачи устойчивости свободно опертой по торцам (д = О, X = I) многослойной цилиндрической оболочки, находящейся в безмоментном o e иммeтpичнqм напряженном состоянии [c.397]

Расчет конструкции юбки на местную устойчивость следует произвести для нескольких поперечных сечений по длине юбки, воспользовавшись при этом соответствующими результатами, изложенными в 12.4. Например, если стенка стабилизируюш,ей юбки выполнена в виде обшивки, подкрепленной несколькими промежуточными шпангоутами, то оценку местной устойчивости обшивки между подкреплениями можно произвести по формуле для свободно опертой по обоим торцам цилиндрической оболочки радиусом Rt и длиной /г/где Ri — средний радиус г-го пролета между подкреплениями, ti — длина i-ro пролета по образующей конуса. При этом на местную устойчивость, естественно, следует проверить все пролеты между подкреплениями. [c.346]

Вайнгартен [301 ] опубликовал результаты экспериментального айализа колебаний трехслойных, симметричных по толщине, изотропных оболочек, торцы которых закреплялись с помощью податливого компаунда. Экспериментальные собственные частоты расположились между теоретическими значениями,, соответствующими свободно опертым и защемленным краям и найденными по теории типа Доннелла для эквивалентной однородной изотропной цилиндрической оболочки (см. Джоунс и Клейн, [137]). [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...