Оболочка свободно опертая

Таким образом, задача об определении напряженного состояния пологой оболочки, свободно опертой по кромкам прямоугольного плана, решается в такой последовательности [c.262]

Если EJ > /аф то при потере устойчивости оболочка ведет себя так же, как оболочка, свободно опертая по обоим торцам, причем торцовой шпангоут практически сохраняет круговую форму. Для оценки эффективной жесткости торцового шпангоута нетрудно получить следующую зависимость [c.292]

Рассмотрим оболочку длиной L, нагруженную по краям равномерно распределенными усилиями сжатия N (рис. 7.1). Края оболочки свободно оперты на жесткие в своей плоскости диафрагмы. В исходном состоянии предполагаем возможность свободного расширения оболочки в радиальном направлении, так [c.98]

В исходном состоянии оболочка свободно оперта = 0). [c.113]

Например, при исследовании собственных колебаний цилиндрической оболочки, свободно опертой по торцам х = О, I, воспользуемся для оценки частотного диапазона моделирования уравнением [31] [c.181]

Общий порядок системы уравнений (3.57) равен десяти, поэтому на каждом торце оболочки а, = О и а, =1 необходимо сформулировать по пять граничных условий. Для замкнутой цилиндрической оболочки,свободно опертой по краям,граничные условия следуют из соотношений (3.44), (3.48) и имеют вид [c.64]

Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно опертую по торцам х=0 и х=1 (рис. 5.2), нагружен- [c.236]

Рассмотрим решение задачи устойчивости многослойной цилиндрической оболочки, свободно опертой по торцам x=0, х=1, находящейся в безмоментном осесимметричном состоянии [c.252]

Цилиндрическая оболочка, свободно опертая по торцам. [c.565]

Особый практический интерес представляют случаи (II ) и (III ), т. е. случаи оболочки, свободно опертой на гладкую плоскость или абсолютно заделанной по контуру. Подробные вычисления для этих случаев, произведенные при условии различных размеров оболочек и при различных углах 0о, показали, что в весьма широких пределах величина расчетных напряжений зависит почти исключительно от значения произведения ц sin 0о, где [c.500]

Оболочка свободно оперта по торцам и несет лишь нормально приложенную (радиальную) поверхностную нагрузку 2 = 2 (а, Р). Длина оболочки /, радиус кривизны Р (см. рис. 8). [c.206]

Задача статики свободно опертой слоистой цилиндрической оболочки. Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно опертую по торцам = О и х = I (рис. 4.2), нагруженную нормальными силами р V д по внутренней и внеш- [c.387]

Пусть оболочка свободна оперта по торцам. Определим частоту свободных колебаний вариационным методом. Для этого зададим функции a,x,F в форме [c.151]

Один край оболочки свободно оперт, другой жестко заделан [c.24]

Один край оболочки свободно оперт, другой-жестко заделай [c.34]

Если оболочка свободно оперта по краям, то при потере [c.106]

Будем считать оболочку свободно опертой, полагая [c.134]

Рассматриваемая оболочка свободно оперта по поперечным криволинейным краям а=0, а=а, т. е. по криволинейным краям имеем следующие граничные условия [c.267]

Круговая цилиндрическая оболочка конечной длины I находится под действием внешней нормально приложенной нагрузки Z=/>(s) (Х=Г=0). Пусть оболочка свободно оперта по торцам ( =0, з=1/Е), т. е. и м е е м следующие граничные условия [c.284]

Пусть оболочка свободно оперта по торцам ( =0, =1/Щ, т. е. имеем следующие граничные условия (рис. 61) при 5=0 [c.352]

Предполагаем, что концы оболочки свободно оперты на жесткие круговые диафрагмы, т. е. выполняются краевые условия Навье. Решение уравнения (8.212) в этом случае будем искать в виде следующего ряда [c.390]

Пусть прямоугольная в плане со сторонами а и й пологая оболочка подвергается действию поперечной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q. Предположим, чо оболочка по криволинейным кромкам свободно оперта, а в плоскости Хи Х2 (рис. 10.20, б) перемещения свободны по направлениям, нормальным кромкам. Следовательно, граничные условия могут быть записаны в виде [c.246]

Предполагаем, что оболочка по криволинейным кромкам свободно оперта, а в плоскости ху перемещения свобод-ны в направлениях, нормальных к д [c.259]

Мах [177] исследовал замкнутые в окружном направлении ортотропные цилиндрические оболочки с произвольным контуром поперечного сечения, имеющим непрерывный радиус кривизны. Решение было получено методом конечных разностей, при этом торцы оболочки считались свободно опертыми, и рассматривался случай действия равномерного внешнего давления. [c.240]

Таким образом, полубезмоментная оболочка с одним свободно опертым краем, а другим полностью свободным теряет устойчивость так же, как длинная оболочка или оболочка с обоими свободными краями, т. е. без растяжения срединной поверхности (см. 33). [c.283]

Устойчивость свободно опертой по обоим торцам цилиндрической оболочки длиной 21, подкрепленной одним симметрично расположенным шпангоутом жесткости EJ (рис. 7.3). Граничные условия на торцах [c.287]

Те же результаты получим и для полубезмоментной оболочки, один край которой свободно оперт, а другой — свободен. В этом случае оболочка может деформироваться без растяжения срединной поверхности. Приняв (х) = х, снова придем к зависимости [c.295]

Свободно опертая по обоим торцам оболочка под действием равномерного гидростатического давления р. Если f (х) = [c.295]

Как можно применить метод Навье для решения вадачи об изгибе пологой оболочки, свободно опертой по четырем кромкам к свободно смещающейся в плане оболочки в направлениях, нормальных к кромкам [c.268]

Та же, что в разд. 8.2 задача, но для полубескоиечной тонкой круговой цилиндрической оболочки, свободно-опертой на торце, рассмотрена в разд. 8.3, содержание которого взято из работы Э. И. Григолюка и В. М. Толкачева [19]. [c.319]

L = 2 —длина оболочки), свободно опертой торцами на жесткие неподвижные опоры. На рис. 9.1 представлены зависимости собственных частот от толщин слоев оболочки а от h, б h2, 6 /13. Кривые соответствуют различным частотам основного тона 1 — uqi, 2—ш о, 5 —шц. При расчетах в качестве материала несущих слоев принимался сплав Д16Т, заполнитель —фторопласт. [c.489]

Оболочка свободно оперта по всему контуру (шарнирные, свободные в тангенциа.тьном направлении края) и несет нормально приложенную нагрузку Z = Z (а, р) (см. рис. 7). [c.203]

В качестве иллюстрации определим напряженно-деформированное состояние конструкции, подкрепленной продольными ребрами, нагруженной гидростатиче- ским давлением р х) и осевой попонной силой (рИ С. 2.9)., Будем считать оболочку свободно опертой. [c.64]

Подробное исследование влияния параметров пластины на напряжения и прогибы при цилиндрическом изгибе свободно опертых и защемленных пластин с неподвинашмп кромками можно найти в книге Тимошенко С. П., В о и н о в с к и й - К р и г е р С. Пластинки и оболочки.— М. Наука, 1966. [c.150]

Собственные колебания симметричных, слоистых ортотропных свободно опертых (шарнирная опора, допускающая осевое смещение) по всем сторонам цилиндрических панелей и оболочек рассматривались на основе теории типа Доннелла в работе Даса [71 ]. Пензес [217 ] использовал ту же теорию для анализа собственных колебаний замкнутых цилиндрических оболочек со свободно опертыми, и защемленными краями, а также оболочек, один край которых является защемленным, а другой — свободно опертым. Петров и Финкельштейн [222 ] исследовали относительное влияние различных членов, входящих в уравнения. [c.238]

Вайнгартен [301 ] опубликовал результаты экспериментального айализа колебаний трехслойных, симметричных по толщине, изотропных оболочек, торцы которых закреплялись с помощью податливого компаунда. Экспериментальные собственные частоты расположились между теоретическими значениями,, соответствующими свободно опертым и защемленным краям и найденными по теории типа Доннелла для эквивалентной однородной изотропной цилиндрической оболочки (см. Джоунс и Клейн, [137]). [c.239]

Марч, и Куензи [180] представили линейный анализ устойчивости цилиндрической оболочки с ортотропными несущими слоями при кручении. Риз [229] сформулировал задачу устойчивости таких оболочек при осевом сжатии, изгибе, кручении, а также при воздействии любой комбинации этих нагрузок. Однако численные результаты им были получены для случаев раздельного или совместного осевого сжатия и изгиба при свободно опертых и защемленных кромках. Эти задачи рассмотрены также в работе Риза и Берта [231]. [c.248]

Ha рис. 7.4 приведена типичная зависимость безразмерного критического давления ркр = ркр/р% от относительной жесткости торцового шпангоута EJIID , причем р р —критическое давление свободно опертой по обоим торцам оболочки длины I. График построен для оболочки с параметрами RU = , Rth = 500. Проследим за изменением числа волн п и формы изгиба образующей при потере устойчивости оболочки. При EJ = О оболочка теряет устойчивость с образованием п р = 10, причем максимальные перемещения возникают на свободном краю оболочки. С увеличением жесткости шпангоута до EJIID 0,45 критическое давление существенно возрастает, число волн уменьшается до /г р = 9, а форма изгиба образующей остается качественно такой же, как у неподкрепленной оболочки. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...