Стали мартенситного класса

Стали мартенситного класса в условиях сварочного термического цикла в участках зоны термического влияния (а также и в металле шва, если он подобен по составу свариваемому металлу) закаливаются на мартенсит. Высокая твердость и низкая деформационная способность металла с мартенситной структурой в результате [c.266]

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Стали мартенситного класса содержат повышенное количество легирующих элементов, расширяющих у-область (Мп, N1). Эти элементы сдвигают вправо диаграмму изотермического превращения так, что аустенит переохлаждается до мартенситной точки. [c.174]

Стали мартенситного класса [c.264]

Структура и свойства сталей мартенситного класса зависят от содержания С и Сг. Так, стали с низким содержанием С (-<0,10%) и д повышенным содержанием Сг (>15%) являются ферритными и не закаляются, поскольку не протекает превращение Стали с содержанием С-<10% и Сг<15% при нагреве приобретают структуру аустенита, а при охлаждении происходит превращение о образованием мартенсита. Химический состав и назначение мартенситных сталей приведены в табл. 15.1. [c.264]

Сильхромы являются сталями мартенситного класса (самозакалка на воздухе). [c.546]

В связи с отсутствием приемлемых технологических решений изготовления надежного в эксплуатации сварного нефтегазохимического оборудования из хромомолибденовых сталей мартенситного класса актуально исследование влияния структурно-механической неоднородности на склонность сварных соединений этих сталей к хрупкому разрушению и на этой основе разработка научно обоснованных технологических мероприятий по ограничению отрицательного влияния факторов неоднородностей для обеспечения их работоспособности. [c.96]

На основе теоретических и экспериментальных исследований разработаны новые ресурсосберегающие технологические процессы электродуговой сварки с регулированием термического цикла (РТЦ) за счет сопутствующего принудительного охлаждения малоуглеродистых хромомолибденовых сталей мартенситного класса. Показано, что интенсивный отвод тепла из зоны теплового воздействия дуги значительно влияет на геометрические размеры твердых прослоек в ЗТВ. Это обеспечивает уменьшение объема металла, претерпевающего закалочные превращения, и требуемое высокое качество сварных соединений достигается за счет формирования специфической структуры металла околошовных зон с минимальной чувствительностью к образованию трещин. При сварке аустенитными электродами размеры хрупких прослоек в ЗТВ получаются меньше критических величин, при которых [c.99]

Например, в целях снятия внутренних литейных напряжений и распада первичных крупных карбидных включений в отливке Центральная вставка для пресс-форм ЛПД проводят изотермический отжиг по следующему режиму загрузка отливки в печь при 400°С нагрев в восстановительной среде со скоростью 80 -100°С/ч до 850 - 870°С, выдержка 3 - 5 ч охлаждение с печью до 700°С, выдержка 3 - 5 ч охлаждение с печью до 300°С и далее на воздухе. Твердость отливок после отжига составляет 200 - 230 НВ, габариты отливки 105 х 332 х 340 мм, высоколегированная сталь мартенситного класса. Структура представлена на рис. 179. [c.366]

Коррозионная стойкость нержавеющих сталей в морской воде во многом зависит от их структуры. Стали мартенситного класса, содержащие 12-13 % Ст и 0,1-0,5 % С, обладают хорошей коррозионной стойкостью во многих средах, но в морской воде подвергаются заметной коррозии. Использование мартенситных сталей в морской воде и средах, содержащих хлориды, нецелесообразно из-за их склонности к локальной коррозии. [c.20]

Для сталей перлитного класса, содержащих небольшое количество легирующих элементов, кривая скорости охлаждения на воздухе пересекает обе ветви С-кривых в области перлитного превращения (рис. 87, а). У сталей мартенситного класса, содержащих большее количество легирующих элементов, вследствие чего С-кривые сдвинуты вправо, а мартенситная точка — ближе к 0° С, кривая скорости охлаждения на воздухе не пересекает С-кривых (рис. 87, б) при температуре 20" С структура стали будет состоять из мартенсита. При значительном содержании легирующих элементов и углерода в стали С-кривые значительно сдвинуты вправо (рис. 87, в), а мартенситная точка находится ниже 0° С. Таким образом, при охлаждении на воздухе сталь сохраняет аустенитную структуру при температуре 20° С (рис. 87, в). [c.120]

Наблюдались также случаи КРР никелевых сплавов, сталей мартенситного класса, низколегированных сталей. [c.40]

При сравнительно невысоких рабочих температурах (100— 400° С) в качестве жаропрочных могут применяться конструкционные стали — углеродистые (до 350° С) и низколегированные, а также сплавы на основе меди, алюминия и титана. При температурах выше 400° С применяют низколегированные стали перлитного класса, жаропрочные до 550—580° С и коррозионностойкие стали мартенситного класса, жаропрочные до 600—620° С. Высоколегированные стали аустенитного класса находят применение в интервале температур 550—700° С, аустенитные сплавы [c.152]

Мартенситные стали. Из сталей мартенситного класса в качестве жаропрочных нашли практическое применение стали с 11— 13% (в среднем 12%) хрома. Для повышения жаропрочных свойств стали дополнительно легируют молибденом, вольфрамом, ванадием и ниобием. Модифицированные хромистые стали в основном рассчитаны на применение в температурном интервале 560— 620° С, в котором жаропрочность и жаростойкость низколегированных сталей перлитного класса становится уже недостаточной, а использование аустенитных сталей экономически нецелесообразно. [c.153]

Для стали мартенситного класса С-кривая оказывается сдвинутой вправо (фиг. 87, б). Кривая охлаждения не пересекает С-кривую. Охлаждение на воздухе, таким образом, не приводит к превращению в верхней зоне, и аустенит переохлаждается до мартенситного превращения. [c.360]

Ас1 1 77-0 1 Аг, 1 у8о Аса 1 77/ 1 АГа 1 Сталь мартенситного класса Не подвержена [c.657]

S Интервал температур ковки [52] 1150—900 С для стали мартенситного класса USO — 760" С для стали полуферритного класса 29 Способ охлаждения поковок [52] Охл. замедленное — сталь закаливается на воздухе [c.677]

Ас 1 8оо Аг 1 Сталь мартенситного класса I Подвержена 775 [c.681]

Л 1 1 Аг 1 Сталь мартенситного класса (в стадии распада) Ие подвержена 7,76 [c.683]

Ас 1 доо 1 Аг1 1 8ю Сталь мартенситного класса Подвержена 7,б2 [c.685]

Свариваемость хромистых сталей и свойства сварных соединений в значительной степени зависят от того, к какому классу относится свариваемый метал.и. Свариваемость мартинситно-феррнт-пых сталей практически приближается к сталям мартенситного класса. Составы наиболее распространенных высоколегированных хромистых сталей, выпускаемых в СССР и их примерное назна-чение приведены в табл. 64, [c.263]

У сталей мартенситного класса область перлитного распада уже значительно сдвинута вправо. Поэтому охлаждение на воздухе не приводит к превращению в перлитной области — аустенит здесь переохлаждается без распада до температур мартенситного превращения, где и происходит образовапие. мартенсита. [c.361]

Самыми низкими жаропрочными свойствами обладает перлитная углеродистая нелегировапная сталь (см. табл. 70). Легирование 1 % Сг и 0,5% Мо заметно повышает жаропрочность при 500°С. Более высокой жаропрочностью, чем перлитная сталь, обладает сталь мартенситного класса (с 12% Сг), но при 600°С и выше она уступает аустенитной стали. [c.466]

Подшипники, работающие в агрессивных средах, изготовляют из коррозионно-стойкой стали мартенситного класса типа 95X18 (1% С 18% Сг < 0,7% Мп и 81). Закалка в масле с 1000 —1070"С, отпуск при 150 —160"С НКС 60-62). [c.464]

Все хромистые стали подвергаю закалке с 1000... 1100 С а. масле с последующим отпуском для сталей ферригного класса при (700... 750) С, для сталей мартенситного класса (200. 250) С, [c.96]

Одной из основных характеристик надежности лопаток компрессора газотурбинных двигателей (ГТД) является их предел выносливости. В результате процессов газовой и электрохимической коррозии, протекающих на поверхности лопаток компрессора, изготовленных из жаропрочных хромистых сталей мартенситного класса типа марки 13Х11Н2В2МФ, предел выносливости может уменьшиться в 3 раза. [c.164]

Ниже показана перспективность использования в качестве материала для изготовления глубинно-насосных штанг малоуглеродистых низколегировжных сталей мартенситного класса [171 ]. На приме стали 08Х2Г2ЛГ1выявленьгее преимущества по сравнению со сталью 20Н2М по коррозионно-усталостной прочности и электрохимическим свойствам. [c.249]

Мартенситно-ферритный класс. Это сложнолегированные стали, содержащие в структуре некоторое количество структурно-свободного феррита, которое зависит от их химического состава. Стали этого класса подвергаются тем же видам термической обработки, что и мартенситные (табл. 3). По магнитным характеристикам они еще меньше изучены, чем стали мартенситного класса. [c.99]

Термическая обработка. В условиях коррозионной усталости углеродистых и низколегированных сталей наиболее благоприятна термическая обработка на перлитно-ферритную или сорбнтную структуру. Наименьшей коррозионно-усталостной прочностью обладают стали с мартенситной структурой. Для коррозионно-стойких сталей мартенситного класса наиболее благоприятной температурой отпуска, обеспечивающей наплучшие показатели коррозионно-усталостной прочности, яв- [c.83]

Стали мартенситного класса 20X13, 13Х12Н2ВМФ и 11Х12Н2МВФБА перед испытанием подвергали закалке с последующим отпуском. Известно (128], что мар-тенситные стали, содержащие 12-16 % Сг, имеют максимальную коррозионную стойкость после закалки и отпуска при температуре ниже 400 °С либо выше 600 С. Отпуск в интервале 400—600°С приводит к повышенной гетерогенизации структуры и некоторому понижению коррозионной стойкости сталей. [c.59]

Нами исследовано также влияние режимов термической обработки на сопротивление коррозионной усталости во влажном воздухе некоторых нержавеющих сталей мартенситного класса. У стали 13Х12Н2ВМФ, закаленной с 1020°С и подверженной отпуску при 570 и 660°С, во влажном воздухе предел выносливости снижается на 30—35 %. [c.104]

Превращения в штамповых сталях мартенситного класса, происходящие при сравнительно высоких температурах отпуска, путем образования дисперсНы с, но сравнительно легко коагулирующих частиц карбида Mejs g вблизи коагулирующих частиц карбида Ме С. [c.75]

В интервале значений предела текучести 50—70 кгс/мм оптимальное соотношение предела текучести и наблюдается у дис-персионно-твердеющих сплавов. Дальнейшее повышение прочности возможно, по-видимому, главным образом в результате применения сталей аустенитомартенситного и мартенситного классов. Стали мартенситного класса с пределом текучести >100 кгс/мм могут найти применение при повыщении работы распространения трещины. [c.140]

Жаропрочные хромистые стали производят в виде сортового проката, поковок и отЛивок, Из сортового металла изготовляют главным образом лопатки и крупежные детали для паровых турбин 113 ]. Крупные поковки используют при пролзводстве турбинных дисков и роторов [27], мелкие — для различной арматуры. Путем отЛивки из 12%-ных хромистых сталей изготовляют цилиндры турбин [72]. ропрочные стали мартенситного класса также начинают применяться в котлостроении для паропроводных труб. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...