Расчет днищ баков

Расчет днищ баков [c.305]

При вытеснительной подаче с ПАД или ЖАД стенки бака разогреваются до температуры 300—ЗбО С. Поэтому надо учитывать понижение прочности материала при. повышенных температурах. Расчет днища баков производят в зависимости от их формы. [c.344]

К схеме осесимметричной оболочки сводится расчет очень многих строительных сооружений, котлов и баков, деталей машин и приборов, начиная с таких мелких, как, например, упруга.я коробка вариометра (рис. 10.1), имеющая 40 мм в диаметре и 0,2 мм толщины, и кончая такими сооружениями, как купол планетария (рис. 10.2). Со схемой пластины приходится иметь дело при расчетах плоских днищ баков, стенок различных резервуаров, плоских перегородок в самолетных конструкциях и многих других. [c.396]

В качестве второго примера можно привести днище бака, имеющего несколько присоединенных к нему трубопроводов (рис. 14, а). Бак находится иод действием внутреннего давления. Если материал хрупкий, то расчет ведется по допускаемым напряжениям. Определяются местные изгибные напряжения, возникающие вблизи контура днища и в зоне присоединения трубопроводов. Эти напряжения сопоставляются затем с предельными. Если н<е материал пластичный, и надо определить только разрушающее давление, схема резко упрощается. Рассчитывается на разрыв перемычка между трубопроводами (рис. 14, б, в). Основанием этому служит эксперимент, показывающий, что при близком расположении трубопроводов разрыв происходит именно в этой зоне. Если отверстия расположены на большем расстоянии друг от друга, схема, очевидно, должна быть изменена. [c.28]

Зависимость (11.60) не может быть использована при расчете кольца бака, так как не учитывает поддерживающего влияния оболочек днища и обечайки, которое оказывается существенным для реальных конструкций. В литературе [17] приведены результаты исследования устойчивости кольцевых элементов, соединяющих цилиндрическую обечайку с сегментом сферической оболочки. Критическая нагрузка для системы кольцо — оболочка определяется соотношением [c.310]

В некоторых конструкциях вертикальных резервуаров, например в баках, устанавливаемых на водонапорных башнях, устройство плоских днищ оказывается Нецелесообразным. Их заменяют сферическими днищами, как правило, выпуклыми. Расчет прочности и конструирование цилиндрической части и днища баков производится теми же методами, что и проектирование сосудов для хранения нефтепродуктов. В кольцевых (поперечных) швах баков с выпуклыми днищами, опертыми по контуру, образуются напряжения 01 [c.423]

Чтобы выяснить, какие результаты правильны, были проведены расчеты при Я = 50 см. Интуитивно ясно, что для принятой нагрузки с амплитудой 1 МПа увеличение столба жидкости не должно заметно влиять на деформирование днища бака. Полученные кривые прогибов нанесены на рис. 25 кривая 3 для идеально упругой, а кривая 4 для кавитирующей жидкости. Кривые 2, 4 по форме практически полностью совпадают, чего нельзя сказать о кривых /, 5, рассчитанных по модели идеально упругой жидкости. Сдвиг кривых 5, 4 относительно /, 2 связан с тем, что при Я = 50 см волна давления в жидкости доходит до пластины позже, чем при Я = 15 см. [c.102]

РАСЧЕТ ВЕРХНИХ ДНИЩ БАКОВ ОТ ДЕЙСТВИЯ ВНУТРЕННЕГО ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.75]

В реальных гидросистемах формы и размеры баков чрезвычайно разнообразны. Для упрощения расчетов рассмотрим бак цилиндрической формы с эллиптическими днищами. Расчетная схема бака показана на рис. 1. 24. [c.33]

Продольные колебания корпуса. Продольные колебания корпуса вызывают изменение давления жидкости в баках и как следствие — изменение диаметра бака и изменение прогиба его днища. Жидкость в баке относительно стенок перемещается в направлении оси ракеты. Для расчета собственных форм и частот продольных колебаний корпуса известны две основные расчетные схемы. Первая в виде пружинно-массовой модели, состоящей из элементов с сосредоточенными параметрами, вторая — в виде прямого неоднородного стержня. [c.501]

На рис. 9.7.4,а, 5, в приведены результаты расчетов изгибающих моментов в торцовых шпангоутах симметричного цилиндрического бака со сферическими днищами. Здесь принято = Л, = Лз = Аз = А, [c.163]

Рассмотрим бак высокого давления диаметром 906 мм и длиной 1812 мм с полусферическими днищами. Расчет напряжений в баке (без учета массы опор, а также содержащегося в нем загруженного материала) проводится по формулам Оо = pd/(2t) для окружного напряжения и а = pdl(At) для концевых и продольных напряжений, где р — давление d — диаметр t — толщина (растягивающие напряжения являются критическими в конструкции бака). Конструктор допускает, что в процессе эксплуатации давление не превысит 0,7 МПа, и принимает пятикратный запас прочности. Чтобы рассчитать толщину, надо знать возникающее напряжение а. Необходимая прочность готового стеклопластика рассчитывается исходя из его структуры и соотношения компонентов, т. е. смолы, стекломатов и бесконечных волокон. Для этого необходимо сделать и испытать модельные панели и 24 [c.24]

При расчете баков ракет широко используются результаты экспериментальных исследований. Это касается прежде всего расчетов на устойчивость. Критические напряжения потери устойчивости тонкостенных элементов определяют преимущественно опытным путем. В этой главе рассмотрена приближенная методика расчета на устойчивость основного силового элемента конструкции — цилиндрических обечаек несущих баков. Учитывается влияние внутреннего давления, неравномерности распределения напряжений по сечению. Используются данные экспериментов, служащие для уточнения теоретических формул. Приведена последовательность определения численных значений критических нагрузок для различных подкрепленных и непод-крепленных конструкций баков.. Рассмотрены расчеты на прочность цилиндрических обечаек и днищ разной формы, а также сфероидальных и торообразных баков. [c.291]

В ряде случаев днища могут быть нагружены внешним давлением. Тогда толщину нужно выбирать из расчета на устойчивость. Значения критических нагрузок для некоторых видов оболочек баков, нагруженных внешним давлением, определяются соотношениями, приведенными в литературе [9]. [c.308]

I — длина цилиндрической обечайки R — радиус сферического днища h — толщина стенки обечайки и днища (принята одинаковой). Расчеты показывают, что для реальных размеров баков число волн п, по которым теряет устойчивость кольцо, равно 6. .. 8. [c.310]

В крышку горловины бака впаяна трубка, соединяющая бак с атмосферой. Конец трубки изогнут и выведен вниз с таким расчетом, чтобы при переполнении бака масло из него могло вытекать под трактор. Для слива масла из бака в днище его имеется пробка. Заливка масла должна производиться на 4 высоты бака для лучшего охлаждения и выделения из него воздуха. Масляный бак монтируется на распределителе. [c.123]

В некоторых конструкциях резервуаров, например в баках, устанавливаемых на водонапорных башнях, плоские днища оказываются нецелесообразными. Их заменяют сферическими днищами, как правило, выпуклыми (рис. 19-7,а, б). Расчет проч- ности и конструирование цилиндрической части и днища таких [c.524]

Гидроупругие системы. Расчеты проводятся для случаев двух конструкций цилиндрического бака с жесткими стенками и упругим днищем, заполненного жидкостью со свободной поверхностью, и соосных цилиндрических оболочек, разделенных слоем жидкости. Используются линейные уравнения движения конструкции, течение жидкости полагается потенциальным, ркр = —0,2 МПа. [c.100]

Случай цилиндрического бака при указанных выше предположениях подробно рассмотрен в монографии [49] для случая нагружения защемленного по контуру (П1.48) днища гидроударом. Выполнены многочисленные расчеты для случаев идеально упругой и кавитирующей жидкостей. Данная в [49] (см. также параграфы 4, 5 предыдущей главы) постановка задачи остается справедливой и для пузырьковой жидкости при очевидной замене уравнений, описывающих движение жидкой среды. В силу этого приводить здесь математическую постановку задачи гидроупругости для бака не будем, отметим лишь, что далее приводятся результаты расчетов при нагружении свободной поверхности жидкости или несмоченной поверхности пластины импульсом давления Расчеты выполнялись методом конечных разностей для стальных пластин толщиной 0,2 см. [c.100]

На рис. 30 приведены кривые изменения прогиба центральной точки пластины в зависимости от времени и газосодержания, рассчитан ные для случая нагружения бака по стальному днищу толщиной 0,1 см и радиусом 5,5 см. Амплитуда импульсной нагрузки равнялась 2 МПа. Пластину в этом и во всех остальных вариантах расчета делили на 15 частей, шаг по столбу жидкости равнялся 0,5 см, шаг по времени — [c.108]

Для расчета баков теплой воды можно пользоваться следующими ф-лами а) при прямоугольных открытых баках толщина днища (в мм) [c.324]

При расчете на прочность днища рассматриваются как безмомент-ные оболочки вращения, нагруженные осесимметричной нагрузкой. Напряжения от изгиба в местах соединения днища бака с обечайкой и в зоне крепления фланцев, как правило, в расчет не принимаются. Изготовляют днища обычно из пластических материалов, для которых местный изгиб не является причиной разрушения. В зоне фланцевых соединений люков и трубопроводов происходит перераспределение мембранных напряжений. Расчеты показывают, что фланцы влияют на напряженное состояние лишь локально. Не учитывают также составляющие нагрузки от массы конструкции бака. [c.305]

Емкость раздаточных резервуаров принимается из условия двусменной или односменной работы насосной станции. Емкость существующих нефтераз-даточных резервуаров колеблется от 15 до 50 т. Раздаточные резервуары должны оборудоваться мерными устройствами для объемного или весового учета топлива, выдаваемого на локомотивы. Рекомендуются следующие типы мерных устройств при отпуске топочного мазута на паровозы — баки, установленные на весах, или мерные баки, расположенные под днищем раздаточного бака при отпуске дизельного топлива на тепловозы — циферблатные счетчики непрерывного действия. Емкость каждого мерного бака желательно принимать из расчета выдачи из него топлива на один локомотив при паровозах — 10 и тепловозах — 6 т. [c.41]

Пример расчета. Разработать конструкцию бака (рис. 19-8) из стали марки Ст. 2 [а]р=1400 кГ1см [ст ]р= о]р, Высота бака Л=6,0 м диаметр )=4,0 м стрела прогиба днища /==0,5 м. Ширину листов принимаем равной 1500 мм. Толщину нижнего пояса определяем по величине давления на уровне [c.526]

В проектном отделе конструкторского бюро шла работа по выбору аэродинамического облика Т-4. В то же время проводилась конструктивная разработка агрегатов фюзеляжа, расчет веса, определялось направление экспериментальных и опытных работ. В частности, поиском оптимального продольного набора фюзеляжа занимался Ю.А. Рябышкин, конструкцией воздухозаборника и тонкостенных днищ топливных баков - Л.Р. Баль-шин, двигательным отсеком - A.B. Михайлов, вопросами прочности - СВ. Чиминов. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...