Расчет коэффициента вторичных потерь

Расчет коэффициента вторичных потерь [c.466]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ВТОРИЧНЫХ ПОТЕРЬ [c.467]

Определение коэффициента вторичных потерь после расчета пограничного слоя на торцовой стенке может производиться двояко во-первых, исходя из вычисленных параметров пограничного слоя, стекающего с торцовой стенки по прямой ВС и кривой ОС (см. рис. 153), и, во-вторых, путем применения уравнения неразрывности и импульсов с использованием вычисленного распределения сил трения на торцовой стенке. Первый способ был применен выше, при расчете коэффициентов потерь трения на профиле в плоском потоке. [c.466]

Однако, как показала практика турбостроения, расчет су.м-марных потерь энергии из-за концевых и вторичных течений, отнесенных к колесу в целом, по интегральному значению коэффициента концевых потерь, зависящего от отнощения длины хорды к ширине канала, и к среднему значению относительной скорости, довольно точен (если, конечно, профилирование лопасти выполнено с учетом действительного характера изменения скоростей и обеспечивает отсутствие резкой разницы течения по отдельным струйкам). [c.66]

В заключение было произведено сравнение всех известных формул для расчета вторичных потерь. Отметим, что решетка 3030 по указанным выше причинам имеет завышенные профильные потери, связанные с отрывом потока с выпуклой стороны лопатки. При правильном изготовлении и установке этой решетки ее коэффициент профильных потерь приблизительно был бы равным 0,10. [c.479]

Для приближенных расчетов на фиг. 5-36 приведены кривы , позволяющие определить коэффициент ср в зависимости от скорости пара и высоты сопла. При пользовании этими кривыми сначала определяют теоретическую скорость пара при расщирении без потерь, а затем, задавшись предварительно высотой сопла, находят скоростной коэффициент 9 и по формулам (5-1) и 5-2) —действительную скорость истечения и потери энергии в сопле. После этого определяется, как указано ниже, действительная высота сопла. Если она сильно отличается от предварительно принятой, расчет производят вторично, пользуясь найденным значением высоты сопла. [c.326]

Чтобы оценить в некоторой мере величину возможных дополнительных потерь от отражения капель, воспользуемся законом количества движения. Контрольную поверхность за направляющим аппаратом расположим так, чтобы отраженные капли ее не пересекали. Тогда при любой кратности сбрасывания капель момент количества движения потока перед рабочим колесом сохраняется неизменным. Обмен энергией между паром и отраженными каплями протекает с ее диссипацией. Это влияет на условия выхода пара и капель из рабочего колеса. Если капли вторично не касаются поверхности рабочих лопаток, то их дополнительный разгон уменьшает выходные потери, что в значительной мере компенсирует затрату энергии пара на разгон. Поэтому для первого типа движения в ориентировочных расчетах можно ограничиться выведенными ранее формулами для определения механических потерь от влажности без введения поправочных коэффициентов. [c.196]

Перед первой ступенью всю влагу можно было считать крупнодисперсной. Перед второй ступенью влага дробилась предшествующим колесом. Ее дисперсность приближалась к натурной. В таких условиях, как показали опыты ЛПИ, сравнительно небольшая часть влаги сосредоточена в пленке, сбегающей с направляющих лопаток. Однако если считать, что крупные капли образуются только из пленки, то потери торможения и разгона оказываются явно преуменьшенными по сравнению с опытными данными. Возможно, что вторичное сбрасывание капель с поверхностей направляющих и рабочих лопаток имеет существенное значение. Для учета этого явления в расчетах нет пока достаточных данных. Имея в виду неучтенные потери, для второй ступени при расчете потерь торможения и разгона было принято Ув = Уо — степени влажности перед второй ступенью. Коэффициент кратности / принимался равным единице. [c.213]

Нормальный режим работы трансформатора тока — это режим короткого замыкания, т. . вторичная обмотка трансформатора всегда должна быть замкнута или на амперметр или накоротко. Это очень важно в противном случае трансформатор может быть выведен из строя. Когда вторичная обмотка трансформатора замкнута протекающий по ней ток создает магнитный поток, направленный навстречу потоку первичной обмотки, и в значительной степени компенсирует последний. Благодаря этому магнитное насыщение сердечника, а следовательно, и вторичная ЭДС будут невелики. Все это обычно учитывается при расчете трансформатора тока. Если же вторичная обмотка окажется разомкнутой, то магнитный поток, создаваемый первичным током, будет расходоваться только а намагничивание железа сердечника. В результате вторичная ЭДС возрастет в сотни раз по сравнению с номинальным режимом возрастут также и потери в железе. Это может вызвать пробой изоляции вторичной обмотки или перегрев трансформатора. Кроме того, прикосновение к разомкнутым выводным клеммам трансформатора тока опасно для жизни. Если размыкание вторичной обмотки и не повлечет за собой вывода из строя трансформатора, то во всяком случае действительный коэффициент трансформации изменится, и точность трансформатора снизится, так как будут достигнуты пределы магнитного насыщения железа. Поэтому после случаев разрыва вторичной цепи сердечники трансформатора рекомендуется размагнитить. [c.237]

Характеристики турбинных решеток с короткими лопатками особенно чувствительны к влиянию вторичных течений. Удалось повысить характеристики турбинной сопловой решетки с короткими лопатками [9.66] путем пространственного перепрофилирования лопаток, выполненного на основе методики численного расчета полностью вязкого потока [3.39] и обстоятельного экспериментального исследования. Проведенные испытания подтвердили сильное влияние наклона лопаток, а также благотворный эффект изогнутых лопаток, имеющих осредненный угол наклона 13,5°, в результате чего удалось снизить средний по высоте лопаток коэффициент потерь с 0,062 до 0,055. Была испытана также решетка с осредненным углом наклона лопаток 26°. Исследования показали, что уменьшение выпуклости спинки профиля в направлении от корневого сечения к периферийному сверх обычно принятого среднего уровня приводит к дальнейшему снижению потерь вблизи торцевых стенок проточной части, однако в области среднего сечения потери при этом увеличиваются, так что общий уровень суммарных потерь остался без изменения. [c.290]

Зная действительный характер неравномерности потока по размаху лопасти и определив коэффициенты профильных потерь по отдельным сечениям, можно расссчитать суммарные потери напора на профиле. Погрешность такого расчета связана лишь с неточностью в определении концевых и вторичных потерь, с чем приходится согласиться, тем более что основная доля потерь в решетке приходится на профильные потери. [c.57]

На основании упрощенного представления о вторичных течениях в решетках как о парном вихре, рядом авторов для расчета вторичных потерь были предложены эмпирические формулы, аналогичные формуле индуктивного сопротивления крыла конечной длины. Так, например, Хоуэлл [112] для расчета коэффициента сопротивления компрессорных решеток с лопатками длины /г рекомендует нолуэмпирическую формулу [c.445]

Проведенные в последуюш,ие годы В. И. Поликовским (1935—1937) и М. И. Невельсоном (1937,1946) теоретические и, в основном, экспериментальные исследования позволили установить более строгие зависимости между различными аэродинамическими параметрами потока в проточной части вентилятора и уточнить значения отдельных коэффициентов в расчетных формулах. Был создан метод расчета центробежных вентиляторов, который давал надежные результаты для широкого класса распространенных в то время центробежных машин. Он получил в литературе название метода ЦАГИ и был опубликован М. И. Невельсоном в 1954 г. В результате проведенных исследований было установлено, что в межлопаточных каналах рабочих колес с загнутыми вперед лопатками, вогнутость которых обраш ена в сторону враш ения колеса, возникают сильна развитые отрывные вторичные течения, которые приводят к большим гидравлическим потерям в рабочем колесе. У колес с лопатками, загнутыми назад, течение в межлопаточных каналах на режимах, близких к режиму максимального значения кпд т)тах, почти безотрывное, что приводит к уменьшению потерь давления в колесе и увеличению кпд центробежной ступени Ь целом. Поэтому в конце сороковых начале пятидесятых годов-вентиляторы с такими лопатками, у которых величина "Птах достигала 80%, начинают широко использоваться взамен вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед, имевших распространение в тридцатых годах, у которых величина Птах пе превышала 70%. [c.850]

Характеристики трансформатора оказывают решающее влияние на выбор схемы выпрямителей и стабилизаторов При расчете вы прямителей большую роль играет внутреннее сопротивление силового траисформато ра Rj Оно определяется параметрами вторичной обмотки Пан. Ьн, а также коэффициентом потерь V, который представляет собой отношение выходного напряжения хо лостого хода Uj к номинальному напряжению U2H [c.112]

Практический интерес вызывает определение коэффициента % в изогнутых трубах, которые часто используются, например для передачи тепла от одной среды к другой. Особенностью определения Я в этих случаях является необходимость учета потерь энергии на образование и поддержание вторичных течений. Используя для расчета Ар формулу Дарси — Вейсбаха при определении К вводится коррекция, связанная с радиусом кривизны оси трубы Ro , или отношение R p/Ro - На основании опытных данных получена следующая зависимость 0,25 Ro /Rrp)° = 0,029 + 0,304 [Re (Rrpl / ос)1 - Приведенное соотношение справедлию при Re RrplRo )> > 0,034 в случае, когда данное выражение меньше этой величины, расчет можно вести так же, как и для прямых труб. [c.32]

Здесь следует рассмотреть вопрос правомочности использования коэффициентов потерь, полученных при продувках плоских решеток, для определения характеристик течения в пространственной проточной части турбомашины. Условия течения в рассматривабхмом рад 1альном сеченни проточной части турбомашины должны соответствовать условиям течения через плоскую решетку, при которых получены экспериментальные данные, использованные для расчета КПД. Поскольку течение в корневом и периферийном сечениях проточной части турбомашины находится под влиянием пограничного слоя на торцевых стенках и вторичных течений, необходимо принять во внимание эти эффекты путем использования соответствующих результатов продувок или внесения корректив для областей течения вблизи торцевых стенок. Результаты продувок решеток должны быть достаточно подробными и точными, если для определения КПД кольцевой решетки или ступени турбомашины необходимо проинтегрировать распределение потерь в решетке по высоте проточной части. Таким образом, в этом случае весьма желательна точная оценка эффектов пространственности и сжимаемости потока. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...