Влияние гидравлических сопротивлений на эффективность ГТУ

ВЛИЯНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ГТУ [c.193]

В качестве иллюстрации рассмотрим эффективно-термодинамический к. п. д. действительного регенеративного цикла (рис. 204). Будем считать, что независимой переменной в анализе, т. е. величиной заданной, является соотношение давлений сжатия воздуха в компрессоре Соответственно этому влияние гидравлических сопротивлений отдельных участков системы можно отразить уменьшением полезной величины соотношения давлений расширения газа в турбине я [c.351]

С другой стороны, с увеличением Ь возрастают нагрев и гидравлические сопротивления для воздуха и поэтому падает эффективность радиатора (табл. 56). По опытным данным совместное влияние Ь и на теплоотдачу радиатора выражается следующим уравнением [c.173]

При такой организации сброса в топку последний не оказывает никакого влияния ни на эффективность пыле-отделения последней ступени механической очистки, ни на ее гидравлическое сопротивление, т. е. ничем не компенсирует ту вынужденную потерю в экономике котло-агрегата (по сравнению с полностью разомкнутой системой), которая возникает при поступлении части сушильного агента в топку. [c.21]

Центробежные однороторные экстракторы ЭГН. Особенностью этих экстракторов является наличие в роторе двух разделенных продольной перегородкой и параллельно работающих пакетов контактных цилиндров с отверстиями. Площадь отверстий уменьшается с увеличением диаметра соосных цилиндров, а сами отверстия выполнены с учетом влияния кориолисова ускорения на движение жидкостей в межцилиндровом пространстве. Эти конструктивные усовершенствования позволили уменьшить гидравлическое сопротивление, устранить образование в роторе застойных зон, увеличить площадь поверхности контакта фаз, а следовательно, повысить эффективность аппарата. [c.599]

Неравномерность расхода A1V> 10 % приводит к снижению фактического значения ЧЕП по отношению к расчетному (рис. 5.45). Подробные сведения о влиянии неравномерности расхода на эффективность теплообменника изложены в [3]. Уменьшение неравномерности расхода достигается при правильном конструировании распределительных коллекторов. Основное правило — гидравлическое сопротивление коллектора должно быть существенно меньше сопротивления каналов теплообменника. [c.360]

Прутковая решетка склонна к забиванию золой. Свободен от этого недостатка золоуловитель с трубой Вентури (рис. 20-13). В отличие от МП перед цилиндрическим корпусом взамен прутковой решетки устанавливают трубу Вентури, к горловине которой подведена центробежная водяная форсунка, разбрызгивающая воду на капли размером 150—250 мкм. На этих, каплях осаждаются мелкие зольные частицы. В дальнейшем под влиянием центробежного эффекта эти капли эффективно улавливаются в цилиндрическом корпусе. Скорость газов и соответственно мелких частиц золы в горловине трубы Вентури достигает 50—80 м/с, что способствует лучшему их осаждению на водяных каплях, движущихся со значительно меньшими скоростями. Скорость газов на входе в цилиндрический корпус 20— 25 м/с. Коэффициент очистки 0,95— 0,98, гидравлическое сопротивление 1,2 кПа. [c.329]

За 30-летний период развитие конвейерных кальцинаторов (в смысле теплотехнического совершенствования) заключалось в переходе от схем с однократным просасыванием газов через слой материала к схемам с двухкратным просасыванием. При прочих равных условиях в последнем случае полнее утилизируется тепло газового потока, и работа конвейерного кальцинатора становится более эффективной. Однако для обеих схем эффективность работы кальцинаторов во многом зависит от прочности и размеров сырьевых гранул. Поэтому качество грануляции сырья оказывает сильное влияние на интенсивность теплообмена, производительность печи, удельный расход тепла, размеры уноса пыли газовым потоком, расход сырья, гидравлическое сопротивление слоя (т. е. на энергозатраты), равномерность обжига и на другие показатели. [c.496]

Особенности металлокерамики. Фильтрующая металлокерамика оо сравнению с другими фильтрующими средами имеет более высокую прочность, хорошо выдерживает резкие колебания температуры и надежно работает при высоких температурах и больших напорах. Пористая металлокерамика приобретает особое значение для тонкой очистки различных жидкостей и газов, когда фильтры должны обеспечить большую скорость фильтрации и высокую задерживающую способность по отношению к тонкой взвеси. Наряду с этим высокая механическая прочность металлокерамики полностью исключает засорение пор материалом фильтра и позволяет изготовлять фильтрующие элементы с тонкими стенками, что существенно снижает их гидравлическое сопротивление. Благодаря высокой электропроводности в металлокерамике не возникают электрокинетические явления, что также оказывает благоприятное влияние на ее проницаемость. Малое гидравлическое сопротивление и высокая задерживающая способность, обусловленная многослойным расположением пор, определяют эффективную работу металлокерамических фильтров. [c.90]

Для идеального цикла, в котором процессы сжатия и расширения протекают изотермически, а механические потери отсутствуют, разность площадей соответствующих р, У-диаграмм в точности равна площади р, У-диаграммы для суммарного рабочего объема. В реальном двигателе из-за наличия гидравлического сопротивления в регенераторе и теплообменниках, приводящего к разности давлений в полостях сжатия и расширения, такого равенства, естественно, не достигается. Гидравлическое сопротивление оказывает влияние на изменение площади р, ]/-диаграммы, что обусловливает уменьшение полезной работы (а следовательно, и эффективного КПД) двигателя и снижение холодопроизводительности и холодильного коэффициента холодильной машины (рис. 1.13). [c.33]

Таким образом, в зоне III влияние шероховатости стенок на гидравлическое сопротивление должно проявляться качественно так же, как и при движении однофазного потока, однако количественное отличие может иметь место. Дело в том, что на величину гидравлического сопротивления оказывает влияние не вся высота бугорка шероховатости, а только та его часть, которая выступает за пределы нленки жидкости. Таким образом, эффективная шероховатость стенки канала в рассматриваемых условиях меньше геометрической. С падением иаросодержания толщина пленки жидкости растет, эффективная шероховатость надает, а величины гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока в шероховатых и гладких трубах сближаются между собой, что подтверждается опытными данными, особенно полученными при давлениях р —20 и 50 ата. [c.126]

Существенна задача организации равномерного начального газораспределения. Дело в том, что сам вопрос об увеличении эффективного коэффициента теплообмена частиц в псевдоожиженном слое приобретает действительную остроту лишь при разработке устройств с тонким Слоем, перспективных благодаря малому гидравлическому сопротивлению. Но весь тонкий слой находится в сфере влияния газораспределительной решетки. Классическая неоднородность псевдоожижения с крупными пузырями и плотными агрегатами не успевает полностью развиться в тонком слое. Зато здесь при плохой конструкции решетки велика опасность образования каналов, сквозных или несквозных (род микропрорыва). При этом в случае плохого перемешивания частиц около решетки создается зона перегрева материала, зона охлаждения газа растягивается и Саф еще уменьшается. [c.303]

Число ходов охлаждаемой жидкости в радиаторе I выбирают таким образом, чтобы скорость жидкости в трубках секции, определяемая уравнением (126), находилась в допустимых пределах. Скорость воды в трубках секции Од должна быть не меньше 0,6 м1сек. Для повышения эффективности секций скорость воды Уе целесообразно увеличить до 1,0—1,5 м1сек. Минимальную скорость масла в трубках секции им обычно принимают равной 0,2 м1сек. Эту скорость следует также увеличить. Ограничением повышения скоростей теплоносителей является возрастание гидравлических сопротивлений системы и их влияние на характеристику водяного и масляного насосов. [c.265]

Исследования влияния грубодисперсных примесей на сооружения оборотного водоснабжения выполнены для систем, подверженных биологическим обрастаниям, карбонатным отложениям, а также для систем, характеризующихся отсутствием отложений. В системах, подверженных биологическим обрастаниям, исследовалось влияние концентрации грубоднсперсных примесей на работу тепло-обменных аппаратов при различных скоростях движения воды в них. Эффективность работы теплообменных аппаратов и ее изменение во времени определялись по величинам общего коэффициента теплопередачи и гидравлического сопротивления. [c.72]

Лабиринтные уплотнения представляют собой ряд последовательно расположенных кольцевых полостей (камер) и выступов (гребней). Схемы наиболее типичных форм камер и гребней представлены на рис. 10.33. При одностороннем расположении гребней с постоянным радиальным зазором (рис. 10.33, а) на входе в него поток жидкости сужается, в камере лабиринта внезапное расширение приводит к турбулиза-ции и перемешиванию всей массы. В конце камеры из объема струи выделяется поток постоянной массы, который вытекает во вторую щель и т.д. Присоединенные массы окружающей среды, оставаясь в камере, циркулируют и вновь примешиваются к входящей струе. Влияние формы камер и канавок на эффективность уплотнения, как показывают опыты, неоднозначно. В области автомодельного режима течения жидкости гидравлическое сопротивление лабиринтного зазора возрастает по сравнению с гладкой щелью примерно на 30 %. Установлено, что наибольшей эффективностью обладают аксиально- и радиально-ступенчатые лабиринты (рис. 10.33, в, г), обеспечивающие при одинаковом радиальном зазоре в 1,7...2 раза меньшие протечки, чем гладкая щель. [c.236]

Гидродинамические режимы работы тарелок. Основное влияние на эффективность тарелок любых конструкций оказывают гидродинамические условия их работы. Эти условия в значительной мере зависят от скорости газа и в существенно меньщей-от плотности орошения и физических свойств фаз. В зависимости от скорости газа различают три основных гидродинамических режима работы тарельчатых аппаратов пузырьковый, пенный и струйный (или инжекционный). Эти режимы различаются структурой газожидкостного слоя на тарелке, которая в основном определяет его гидравлическое сопротивление, высоту и поверхность контакта на тарелке. [c.71]

Заметное влияние на акустическую эффективность резонансной конструкции оказывает величина пористости материала. Звукопоглощающая способность конструкции из материала высокой пористости (Я=0,86) значительно меньше, чем при использовании материала с пористостью, равной 0,57. Такая зависимость соблюдается только тогда, когда гидравлическое сопротивление материала К соответствует условию роСо[c.272]

Поперечное магнитное поле оказывает сильное влияние на турбулентное течение в шероховатых трубах. При течении в плоских каналах с отношением сторон рЗ>1 в присутствии поперечного магнитного поля эффективная высота шероховатости стенок увеличивается стенка, которая в отсутствие магнитного поля является гидравлически гладкой, становится при наложении достаточно сильного поля шероховатой (см. рис. 3.12). Это следует учитывать при расчете коэффициента сопротивления гладких труб по интерполяционной формуле (3.14), где для лучшего соответствия с опытом при больших Re и На в качестве предельной зависимости следует брать не кривую Никурад-36 — Блазиуса, а соответствующий закон сопротивления для шероховатой трубы. [c.76]

Регенератор обычно изготавливается из пористого материала, образующего длинный извилистый канал для протекающего по нему рабочего тела, чтобы обеспечить наибольщую площадь поверхности контакта между материалом регенератора и газом. Высокие значения суммарного коэффициента теплоотдачи в регенераторе достигаются не только за счет развитых теплообменных поверхностей, но п за счет малых гидравлических диаметров. Эти факторы обеспечивают близкую к единице эффективность регенеративных теплообменников при условии, что теплоемкость материала существенно больше теплоемкости рабочего тела. Это условие в общем ограничивает использование регенераторов случаем систем с газообразным рабочим телом. Регенераторы используются на различных крупных предприятиях типа доменных и стеклоплавильных печей, а также на газотурбинных станциях. Эти регенераторы обычно представляют собой крупные теплообменники, размеры которых достигают 40 м и в которых направление потока не меняется в течение периодов, составляющих многие часы. Регенераторы, применяющиеся в современных двигателях Стирлинга, считаются большими, если их диаметр превышает 60 мм, а периоды движения потока в одном направлении составляют несколько миллисекунд. Поэтому большая часть подробных аналитических результатов, полученных для крупных инерционных регенераторов, вряд ли применима для регенераторов двигателя Стирлинга, хотя основные концепции и принципы работы являются, по существу, одинаковыми. В регенераторах малого размера гораздо больщее значение имеют такие факторы, как аэродинамическое сопротивление, влияние стенки кожуха регенератора и задержка рабочего тела. Последний эффект вызван тем, что некоторая часть рабочего тела не может пройти весь канал регенератора. и задерживается внутри него на несколько циклов вследствие сложности природы колеблющегося и возвратного течения, а это отрицательно влияет на характеристики теплообмена в регенераторе. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...