Трение в пятах

Полный момент трения в пяте определится как сумма элементарных моментов [c.77]

Различают трение в цапфах и трение в пятах. [c.149]

Полный момент трения в пяте [c.311]

Трение в пятах. Подшипник для цапфы, нагруженной осевой нагрузкой, носит название подпятника, а сама такая цапфа называется пятой. Разберем вопрос о трении в парах этого рода. Сначала рассмотрим случай так называемой кольцевой пяты (рис. 219). Здесь соприкосновение между подпятником и пятой происходит по площади кольца с наружным радиусом и внутренним г2. Осевую [c.308]

П р и м е р. Имеется упорный шариковый подпятник с диаметрами (1 = 100 мм, D = 140 мм, б = 20 мм и с нагрузкой Q = = 4000 /сГ. Найти момент трения в пяте. [c.392]

Момент, необходимый для преодоления трения в пяте винта (при коэфициенте трения в пяте и обозначениях по фиг. 13), равен [c.959]

Момент сил сопротивления складывается из момента полезной нагрузки на генератор и момента сил вредного сопротивления. Вредными сопротивлениями являются силы трения в пяте и подшипниках турбины и генератора, трение о воду обода или втулки рабочего колеса и сопротивление воздуха вращению ротора генератора. [c.176]

Трение в пяте. При инженерных расчетах для определения момента трения в пяте пользуются зависимостью [c.518]

Перейдем к выводу момента трения в пяте. Обозначим через р (г) — функцию, определяюш,ую распределение нормальных давлений на поверхности трения. На элементарной поверхности пяты [c.519]

Для винта с наконечником момент, создаваемый силами трения в пяте, будет [c.77]

С учетом трения в пяте этот момент будет [c.77]

X — коэффициент трения в пяте. [c.78]

F/ — сила трения в торцовой опоре Ь шестерни (в пяте) Гз = 16 мм — радиус действия силы трения в пяте. [c.135]

Момент трения в пяте с трением качения, Н - мм (рис. 9.2, д) [c.236]

Вертикальная нагрузка крана 0=19,61 кН. Коэффициент трения во всех опорах вала / = 0,06. Остальные размеры Н = 3,2 м L = 3,4 м 1=1,2 м. Определить мощность, расходуемую на трение в цапфах и в пятах как для новых, так и для приработавшихся. [c.165]

Трение пят и подпятников. Определим момент сил трения в паре пята—подпятник при действии осевой силы Q. [c.86]

Вследствие большого различия линейной скорости и работы сил трения в разных точках контакта сплошной пяты и подпятника происходит неравномерный износ поверхностей трения, в результате которого рабочие поверхности становятся выпуклыми. При этом увеличиваются удельное давление в центральной части пяты и подпятника, нагрев и износ (рис. 4.10, в). [c.86]

Сила на рычаге, как это следует из (V.35) и (V.40), зависит от угла поворота лопасти ф, поэтому ее определяют при нескольких, обычно пяти значениях ф, в том числе обязательно крайних. При известной Яр усилие сервомотора без учета потерь на трение в шарнирах механизма поворота определяется по (V.4) или (V.8). В механизмах с наклонной серьгой и наклонным пазом эти потери весьма значительны, и ими нельзя пренебрегать. [c.158]

Если на вращающийся вал действует осевое давление (рис. 314), то это давление должно быть передано через торец вала неподвижному подпятнику Л. Цапфу В вала, как указывалось выше, называют пятой. Силы трения, возникающие между пятой и подпятником, создают в пяте момент трения М/г, сопротивляющийся вращению вала. [c.311]

Определение моментов сил трения цилиндрических пят. Пяты бывают кольцевыми,в которых упорная поверхность имеет форму кольца, и сплошными, если поверхностью контакта является круг. [c.165]

Выполнив анализ вынужденных колебаний рассматриваемой системы, можно теперь перейти к определению величин ее динамических ошибок. В пятой и шестой главах, определяя динамические ошибки, возникающие вследствие дебаланса подвижной системы и трения в кинематических парах, мы говорили о динамических ошибках механизма в целом. В отличие от этого при рассмотрении двухмассовой виброударной системы следует говорить о динамических ошибках отдельных частей системы, движение которых существенно отличается. [c.355]

Наряду с дебалансом и трением, влияние которых было выяснено в пятой и шестой главах, мы теперь можем оцени- [c.364]

Если рассмотреть скорости на опорной поверхности пяты, то видно (рис. 86, б), что в точках А и А окружную скорость пяты Vo можно разложить на две составляющие и Vy. Если составляющая Vx точек, наиболее удаленных от центра, будет меньше скорости движения пластины Vn и если принять, что удельные давления на поверхности пяты распределяются равномерно, то силы трения в точках А и А будут направлены в одну сторону и равны по величине, т. е. силы трения в направлении оси X будут взаимно уравновешены. [c.168]

Трение в цапфах и пятах [c.295]

Проверка напряжения на сжатие в выточке под разъёмное кольцо (фиг. 36). Пре-небрегая трением в пяте [c.791]

В качестве примера того, насколько эти мягкие сплавы уменьшают трение при работе по твердой стали при обычных скоростях и без смазки, можно взять опыты с металлом <магнслия . Р. Г. Смит утверждает, что при работе с чистой водой вместо настоящей смазки коэфициент тренпя был 0,03 прн нагрузке 28 кг/см-, тогда как медь в подобных же условиях давала коэфициент трения в пять раз больший. [c.651]

Закономерно полагать, что коэффициенты внутреннего и внешнего трения для движущегося слоя (/н, /вн) зависят не только от коэффициентов трения покоя, но также и от факторов движения и геометрических, режимных и физических характеристик потока. Следовательно, коэффициент трения движущегося слоя является безразмерной функцией ряда критериев — аргументов движущегося слоя. К сожалению, опытные данные о коэффициентах трения движущегося слоя практически отсутствуют. Это вызвано отнюдь не отсутствием интереса к этой важнейшей задаче, а сложностью эксперимента. В [Л. 106, 108] установлено, что при движении слоя коэффициент внешнего трения в 3—4 раза уменьшается. Зенз [Л. 138] предлагает пять различных методов оценки коэффициента внутреннего трения, в которых лишь имитируется движение слоя. [c.290]

Домкратом (рис. 10.22, б) поднимается груз Q = 29,4kH. Известны длина рукоятки / = 0,8 м диаметры наружной и внутренней нарезки = 50 мм, в = 32мм шаг нарезки Л=12мм внешний диаметр кольцевой пяты кольцевой пяты (ia = 30 мм коэффициенты трения в нарезке [c.166]

В приработавшейся пяте распределение давления на опорной поверхности не будет уже равномерным (q Ф onst) вследствие износа пяты. Действительно, износ пропорционален работе сил трения в данной точке пяты. Элементарная сила трения выражается фор-Рис. 315. мулой [c.312]

Из этой формулы следует, что при q = onst величина удельной работы Ер пропорциональна значению р, т. е. расстоянию от оси вращения. Отсюда заключаем, что в новых пятах интенсивнее изнашиваются наружные части (рнс. 315). Поэтому после некоторою времени работы пята приобретает выпуклую форму (показана пунктиром), после чего начинает сильнее изнашиваться в середине и т. д. В результате длительной работы в пяте неизбежно должен установиться такой силовой режим, при котором износ во всех точках опорной поверхности пяты будет одинаков. Следовательно, во всех точках опорной поверхности пяты величина Ер удельной работы силы трения должна быть одна и та же [c.312]

Момент сил трения сплошной пяты в случае р = onst легко определяется по равенству (7.14), если положить в нем г = О, т. е. [c.166]

В механизмах, имеющих самотормозящие червячные передачи, применяют конусные тормоза, замыкаемые весом груза с неразмыкаемыми поверхностями трения. В этих тормозах для создания тормозного момента используется осевое усилие червяка и поверхности трения остаются замкнутыми как во время подъема, так и при опускании груза. Поэтому при работе на спуск приходится преодолевать избыток тормозного момента над грузовым, что вызывает сильный износ трущихся поверхностей. По этой причине тормоза с неразмыкаемыми поверхностями трения применяются только в механизмах с ручным приводом. Такой тормоз (фиг. 186, а) состоит из конуса 2, закрепленного на валу червяка, и диска J, снабженного коническим углублением, храповыми зубьями и пятой, которой он упирается в неподвижный кожух 4. Ось вращения собачки 3 храпового соединения также закреплена в неподвижном корпусе. Направление зубьев храпового колеса [c.282]

Результаты этих измерений приведены в табл. 15, а фрагменты наиболее типичных дифрактограмм — на рис. 59. В табл. 15 представлены усредненные по пяти дифрактограммам данные, которые показывают, что в тонких поверхностных слоях колец параметр кристаллической рещетки уменьшается, т. е. происходит обеднение матрицы легирующими элементами. Снижение параметра кристаллической решетки наиболее значительно в случае работы пар трения в нефти и дизельном топливе. Отмечено также уменьшение полуширины интерференционной линии (311) 116 [c.116]

Необходимо отметить, что при Vn,>Va полной компенсации сил трения по оси X не будет, так как в точках А и А (см. рис. 86) будут разные скорости скольжения (в точке А относительная скорость скольжения V +l osina, а в точке А (Уп — Fosina), а значит и коэффициенты трения в этих точках будут несколько отличаться. Кроме того, за счет неравномерного распределения удельных давлений на поверхности пяты будет наблюдаться неравенство сил трения по оси X. В связи с этим [c.169]

Сравнивая это выражение с выражением для момента трения в сплошной пяте [уравнение (142), гл. IX], видим, что коэффициент в квадратных скобках может быть уподоблен коэффициенту трения скольжения, в силу чего он может быть назван приведенным к оэффициентом трени я качения шариковой пяты [c.391]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...