Тепловой расчет поверхностей нагрева

ГЛАВА 7. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА [c.173]

Поверочный тепловой расчет поверхностей нагрева 209 Поверхность нагрева 8, 11 [c.259]

Тепловой расчет поверхностей нагрева [c.461]

Методика определения исходных данных остается неизменной. Тепловой расчет поверхности нагрева несколько усложняется. Ниже рассмотрен порядок конструктивного теплового расчета радиационного воздухоподогревателя, в котором используют трубы с двойной циркуляцией. [c.74]

В большинстве случаев поверочный тепловой расчет котлоагрегатов малой мощности при переводе их на газ не производится. Вместо этого осуществляется выбор чисто экспериментальных характеристик теплового напряжения топочного объема — и теплового напряжения поверхности нагрева котла — [c.43]

Следует отметить частые случаи несовпадения фактической тепловой производительности калориферов с расчетной. Расчет поверхности нагрева калориферов при абсолютно чистой поверхности неправилен, так как фактически калориферы работают при каком-то среднеэксплуатационном загрязнении. Кроме того, следует учитывать фактически неточное (небрежное) изготовление калориферов на заводах. Совершенно бесспорно, что должны быть поставлены массовые испытания калориферов в рабочих условиях. [c.280]

В основу определения характеристик поверхностей нагрева положены взаимно увязанные типовые и нормативные методы расчета [48—54], что потребовало построения итерационного расчетного процесса. Итерационному уточнению подлежат 1) температура газов на входе в поверхность нагрева Гг — с точностью расчета теплового баланса поверхности нагрева 8 2) максимальная удельная тепловая нагрузка Qq — с точностью Ej 3) максимальная температура стенки металла — с точностью 83 4) средняя удельная тепловая нагрузка q — с точностью S4 5) число рядов труб вдоль газового потока — с точностью 6) потеря давления пара в поверхности нагрева Арп — с точностью ев (здесь е ,. .., — достаточно малые положительные величины). Максимальная температура стенки рассчитывается для противотока по выходной температу- [c.53]

При расчете поверхностей нагрева парогенератора условия обогрева считаются заданными (при радиационном обогреве задана величина теплового потока, а при конвективном — количество топочных газов и их температура). Однако для парогенератора внешним воздействием является лишь масса подаваемого топлива (и в соответствующей пропорции масса воздуха), а лучистый поток, расход и температура газов являются производными от внешнего воздействия. Динамическая связь между подачей топлива (и воздуха) и тепловыми характеристиками Q, Dr ид может быть установлена в результате решения уравнений, описывающих нестационарные процессы в топочной камере. [c.113]

На основе примеров, взятых из практики проектирования паровых котлов в ПО Красный котельщик , рассмотрено влияние различных факторов на процессы теплообмена в топке, конвективных, радиационных и радиационно-конвективных поверхностях нагрева. Приведены алгоритмы и расчеты характеристик топлива, теплового баланса, конструкторские расчеты поверхностей нагрева парового котла. В каждой главе даны задачи, снабженные ответами. [c.302]

Позонный расчет теплообмена в топке. Локальные тепловые нагрузки поверхностей нагрева, расположенных по высоте топки, определяются позонным тепловым расчетом. При этом топка по высоте разбивается условно на несколько зон и температура газов определяется на выходе из каждой из них. Предварительно рассчитывается топочная [c.195]

Рекомендуемые для выполнения расчетов аналитические зависимости теплофизических параметров, а именно— удельного объема и теплоемкостей пара и воды теплоемкостей компонентов продуктов сгорания числа Прандтля для газов и воздуха, а также указания по расчету теплопроводности и вязкости воды, пара воздуха и, наконец, интерполяционные формулы для определения коэффициентов загрязнения и тепловой эффективности поверхностей нагрева, а также температурного напора в поверхностях нагрева приведены в [6]. [c.419]

Расчет поверхности нагрева котла в третьем и других газоходах аналогичен расчету первого газохода путем решения двух уравнений теплового баланса и теплопередачи, составляемых для каждого из газоходов в отдельности. Это относится также к тепловому расчету экономайзера и воздухоподогревателя. [c.268]

Расчет поверхности нагрева регенератора. Исходим из того, что регенератор работает по схеме противотока, как показано на рис. 2-14. Неизвестную температуру iв определяем из уравнения теплового баланса регенератора [c.151]

Поверхностные аппараты. Средняя плотность теплового потока (тепловая нагрузка) является важнейшей характеристикой поверхностного теплообменного аппарата. В результате поверочного расчета аппарата определяется его производительность /и, в результате проектного(конструктивного) — поверхность нагрева в обоих случаях обязательно определяется плотность теплового потока q. Общепринятая методика основана на расчете коэффициента теплопередачи к и температурного напора Л , с последующим их перемножением д = [c.12]

Кроме среднего значения плотности теплового потока, для расчета поверхностных аппаратов зачастую очень важна информация о локальной во времени и по поверхности нагрева плотности теплового потока. Естественно, изменение д во времени имеет особое значение для аппаратов периодического действия. Так, в вакуум-аппаратах д изменяется за цикл варки в 3—10 раз, поэтому нельзя рекомендовать простое арифметическое усреднение величины д в расчетных методиках, т. е. нужна информация о функции д (т) 134]. Для вакуум-аппаратов непрерывного действия эта функция должна превратиться в функцию пути продукта или поверхности нагрева д (Р). Если воспользоваться зависимостями д (т) по [34], то получим, что расчет средней д по среднему логарифмическому температурному напору может привести к большим ошибкам. По существу такая картина должна наблюдаться в любых аппаратах, где происходят частичные фазовые переходы и изменения температуры продукта. [c.12]

Из уравнения теплового баланса (2.373) обычно определяется расход теплоносителя или любая искомая температура, а из уравнения теплопередачи (2.374) — при конструктивном расчете — необходимая поверхность нагрева теплообменника. [c.220]

Рассмотрим основы теплового расчета рекуперативного теплообменника. Заметим, что основные положения этого расчета сохраняются и для теплообменных аппаратов других типов. Тепловой расчет теплообменного аппарата может быть проектным, целью которого является определение площади поверхности теплообмена, и поверочным, в результате которого при известной поверхности нагрева определяются количество передаваемой теплоты и конечные температуры теплоносителей. В обоих случаях основными расчетными уравнениями являются [c.243]

В тепловом расчете отдельных поверхностей учитываются сочетание радиационной и конвективной теплоотдачи от продуктов сгорания, характер омывания ими труб, наличие на трубах внутренних и внешних отложений, теплофизические свойства и характеристики рабочего тела (теплопроводность, температуропроводность, вязкость, температура, давление), конструктивные особенности поверхностей нагрева (шахматное, коридорное расположение труб, их диаметр, оребрение и т. д.), наличие очистки от загрязнений. [c.198]

Тепловой расчет ведется на 1 кг сжигаемого топлива. Количество теплоты, переданной газами поверхности нагрева конвекцией, кДж/кг, [c.198]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Коэффициент теплового излучения Вф определяют по уравнениям (53) и (58). При этом для мазутного факела полагают = О, а для пылеугольного — =0. Толщину излучающего слоя S находят по уравнению (54). Результаты расчета величины S, м, для отдельных поверхностей нагрева представлены ниже. [c.207]

Ды соленых отсеков в чистый по водопе )епускной трубе при повышении давления в соленых отсеках (например, при увеличении тепловой нагрузки поверхностей нагрева этих отсеков) г) перенос из соленых отсеков в чистый отсек котловой влаги вместе с паром соленых отсеков вследствие его плохой осушки. Значительное снижение переброса воды из соленого отсека в чистый достигается установкой в соленых отсеках внутрибарабанных циклонов и сливных корыт. Практика эксплуатации котлов выявила ограниченность применения внутрибарабанного ступенчатого испарения с тремя отсеками вследствие интенсивного возрастания перебросов котловой воды. Расчеты показывают, что переброс воды между отсеками в количестве 25—30% от лроизводительности данной ступени снижает солевую кратность между отсеками до величины 1,5—2,0, что почти полностью ликвидирует эффект ступенчатого испарения. Кроме указанных недостатков, осуществление внутрибарабанных схем с трехступенчатым испарением показало сложность их конструктивного оформления в торцах барабана, трудность монтажа и разборки при ревизиях и ненадежность в эксплуатации из-за расхождения уровней воды. Если обозначить через пц в процентах от паропроизводитель-ности котла переброс котловой воды из второй ступени испарения в чистый отсек, то по водоперепускной трубе из чистого отсека во вторую ступень испарения должен проходить следующий расход воды [c.19]

В качестве примера ниже приводятся расчеты, выполненные для модернизированного котла НЗЛ-600, описанного ниже в гл. 7 (рис. 7-7). Котлы НЗЛ-600 с рабочим давлением 18 ат и перегревом пара 375° С после перевода их на сжигание газа обеспечивают паро-производительность 60 г/ч. Котел оборудован трехступенчатым испарением с выносными циклонами. Все дальнейшие расчеты ведутся по формулам, приведенным в гл. 1—5 настоящей книги. Тепловое-приятия поверхностей нагрева котла приняты па основе данных соответствующего теплового расчета котла. [c.135]

Конечной целью расчета теплоотдачи конвекцией является определение общей 1иля удельной тепловой нагрузки, поверхности нагрева, омываемой потоком того или иного теплоносителя. [c.137]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст. [c.271]

Вторую группу аппаратов относят обычно к теплообменникам смешения, но это не совсем точно. Во-первых, такое отнесение слишком условно смешивания продукта с теплоносителем в них не происходит. Во-вторых, расчет теплообменников смешения, например барботеров, инжекторов в силу неопределенности величины поверхности нагрева ведется по объемной плотности теплового потока, и методы прямой тепломассометрии для них непригодны, Косвенная тепломассометрия таких аппаратов [37] сводится к измерению поверхностной плотности теплового потока. [c.11]

Приближенный тепловой расчет нагрева можно выполнить по зависимости средней температуры от времени. Средняя температура тела, имеющего объем V и площадь поверхности 5, спязана со средней по объему плотностью внутренних источников тепла w уравнением динамического теплового ба- [c.297]

При конструкторском расчете в соответствии с принятой тепловой схемой котла искомой является площадь поверхности нагрева. При этом из условия надежной и экономичной работы котла и каждого его элемента принимаются температуры продуктов сгорания (газов) рабочего тела и воздуха. Предварительно задается компоновка трубных поверхностей нагрева (продольный 5i и поперечный шаг, диаметр d трубы), скорости газа Wf, воздуха Шв, массовая скор(5сть рабочего тела рпу. [c.176]

Тепловой расчет котла. Тепловой ргс-чет котла основан на расчете процессов теплообмена в элементах котла. Пpиve-няемые на практике два вида теплового расчета (конструктивный и поверочный) имеют общую методику. Различие эттх видов расчетов состоит лишь в целях и характере искомых величин. При конструктивном расчете определяют размеры топки и поверхностей нагрева котла, необходимые для получения требуемых паропроизводительности, параметров пара, КПД и расхода топлива. При поверочном расчете (определенн эй конструкции котла и известных размеров поверхностей нагрева) находятся температуры воды, пара, воздуха и газов на границе между отдельными поверхностями нагрева, а также КПД и расход топлива. [c.164]

Пря выполнении проверочного теплового расчета воэникают затруднения при выборе температур продуктов сгорания за данной поверхностью нагрева О", посколыку определение температурного напора и коэффициента теплопередачи возможно при известных и А ", а для перегревателя, водяного экономайзера водогрейного котла и температуры рабочего тела —за их рассчитываемыми поверхностями. [c.114]

При расчете теплообменников пользуются теми же формулами, что и в случае неизменных температур, обменивающихся теплом сред вдоль поверхности нагрева. Однако при этом приходится в каждом отдельном случае особо вычислять средний температурный напор At (среднюю разность температур). Для расчета теплообменника, помимо уравнения теплопередачи, используют еще и уравнение теплового баланса, которое для случая, когда не меняется агрегатное состояние теплоноси- [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...