Особенности термической обработки легированных сталей

Особенности термической обработки легированных сталей [c.170]

ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ 317 [c.317]

Отметим, наконец, еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей часть зерен высоколегированного аустенита мартенситного превращения не претерпевает, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (НВ 170—220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском добиться не удается. [c.145]

Отметим, наконец, еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей часть зерен высоколегированного аустенита мартенситного превращения не претерпевает, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (НВ 170 -Ь 220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском не удается добиться. Исследования, проведенные советскими учеными, показали, что превращения остаточного аустенита в мартенсит можно достигнуть глубоким охлаждением до минус 65 —минус 70° С. После выдержки изделий при низких температурах в течение [c.122]

ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ [c.216]

Особенности термической обработки легированной стали [c.146]

Отметим наконец еще одну важную особенность термической обработки легированной стали. При закалке большинства сталей в части каждого зерна аустенита мартенситного превращения не происходит, и в структуре стали сохраняется некоторое количество остаточного аустенита. Так как аустенит имеет невысокую твердость (Я5 170-н 220), закаленная сталь обладает несколько меньшей твердостью и пониженной износоустойчивостью. Значительного превращения остаточного аустенита в мартенсит отпуском не удается добиться. Исследования, проведенные советскими учеными, показали, что превращения остаточного аустенита в мартенсит можно достигнуть не отпуском, а охлаждением в зонах глубокого холода, т. е. при температуре минус 65 — минус 70°. После выдержки изделий при низких температурах в течение 1—2 ч в их структуре происходит полное превращение остаточного аустенита в мартенсит, и твердость, а вместе с ней и износоустойчивость изделий, повышаются . [c.148]

Каковы особенности термической обработки легированных сталей по сравнению с углеродистыми сталями [c.130]

Особенности термической обработки легированных сталей вытекают из влияния, оказываемого легирующими элементами на превращения, протекающие в стали. В связи с этим технология термической обработки легированных сталей отлична от технологии обработки углеродистых сталей. [c.164]

КЛАССИФИКАЦИЯ, МАРКИРОВКА И ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ [c.107]

Особенности термической обработки легированной стали. Введение большинства легирующих элементов определяет повышение точек Ах и Аз в сравнении с их положением для углеродистой стали, поэтому температура нагрева легированной стали для закалки выше. Легированные стали имеют меньшую теплопроводность и требуют замедленного нагрева и более продолжительной выдержки для аустенизации в сравнении с углеродистой сталью. Все легирующие элементы (за исключением кобальта) уменьшают критическую скорость закалки, т. е. увеличивают инкубационный период переохлажденного аустенита ( сдвигают вправо кривые на диаграммах изотермического превращения) это определяет увеличение прокаливаемости заготовок. Карбидообразующие элементы, кроме того, определяют по диаграмме изотермического превращения две области 1 и 3 (рис. 75, б) минимальной устойчивости аустенита и область 2 между ними повышенной его устойчивости. Увеличение устойчивости переохлажденного аустенита обеспечивает возможность получения структуры мартенсита при закалке охлаждением в масле, на воздухе и в горячих средах. [c.112]

Введение легирующих элементов значительно изменяет свойства сталей. Поэтому термическая обработка легированных сталей имеет ряд особенностей. [c.131]

Указанные отличия кинетики превращения аустенита в легированных сталях вносят ряд особенностей в термическую обработку легированных сталей. [c.62]

ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ЛЕГИРОВАННЫХ ЦЕМЕНТИРУЕМЫХ СТАЛЕЙ [c.94]

Термическая обработка этих сталей, состоящая из закалки и отпуска, значительно увеличивает упругие свойства, особенно в сталях легированных кремнием. [c.12]

Изделия сложной конфигурации с различной толщиной стенок, особенно изготовляемые из легированной стали, после нормализации должны подвергаться отпуску. Такая термическая обработка обеспечивает не только размельчение зерна с улучшением механических качеств стали, но и освобождает изделия от внутренних напряжений. Так обрабатывают, например, валы для турбин и двигателей внутреннего сгорания, турбинные диски, некоторые стальные отливки ответственного назначения и пр. Часто обе операции — нормализация и отпуск — произво- [c.178]

При сварке сталей с повышенным содержанием углерода, особенно при сварке легированных сталей, под влиянием нагрева возникают резкие изменения физических и механических свойств в зоне термического влияния. Так, в углеродистых сталях по мере приближения к эвтектоидному составу растет чувствительность к перегреву, с которым связан рост зерен. Вместе с тем быстрое охлаждение металла шва является причиной его закалки и резких структурных переходов в зоне термического влияния. Предотвратить эти отрицательные явления можно путем предварительного подогрева сталей п ред сваркой и термической обработки после сварки. [c.342]

Каковы особенности термической обработки изделий из легированных сталей [c.121]

ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ [c.77]

Сталь в местах скопления примесей становится менее прочной и хрупкой. В силу затруднительности диффузии примесей, особенно при пониженных температурах, дендритная ликвация стали с большим трудом уничтожается, а иногда и сохраняется при последующей прокатке, ковке и термической обработке. В результате дендриты вытягиваются в волокна. Дендритной ликвации особенно сильно подвержены легированные стали. [c.26]

Описана теория легирования стали. Показано влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали. Приведены технологические особенности обработки легированных сталей. Рассмотрены принципы легирования и термической обработки легированных сталей различного назначения конструкционных, коррозионностойких, теплостойких, жаропрочных, окалиностонких и инструментальных. [c.26]

Термическая обработка легированных сталей посравнениюс обработкой углеродистых имеет ряд технологическихособенностей. Эти особенности заключаются в различии температур и скорости нагрева, длительности выдержки при этих температурах и способе охлаждения. [c.94]

Сталь для азотирования. Простая углеродистая сталь малопригодна для азотирования ее поверхность получается недостаточно твердой и вместе с тем хрупкой В настоящее время для азотирования. чаще применяют легированную сталь марки 38ХМЮА, содержащую 0,35—0,42% С 1,35—1,65% Сг 0,15—0,25% Мо .0,7— 1,10% AI. Легирующие элементы — алюминий, хром и молибден — необходимы для получения устойчивых дисперсных нитридов, создающих высокую твердость на поверхности после азотирования. Молибден, кроме того, устраняет хрупкость отпуска, которая может возникнуть в стали вследствие длительного нагрева ее при 500° С во время азотирования (явление отпускной хрупкости рассматривается в главе Легированная сталь , раздел Особенности термической обработки ). Ввиду высокой стоимости молибдена в качестве заменителя стали 38ХМЮА применяется сталь марки 38ХЮ. Для азотирования можно применять и сталь без алюминия, содержащую 1,5—2,5% Сг 0,2—0,6% V 0,3—1,0% Мо 0,5—1,0% Ti и т. д., у которой азотирование при 480—520° С может создать на поверхности твердость до HV 900—950. [c.285]

Проведение термической операции позволяет во многих случаях повысить работоспособность сварной конструкции и обеспечить ее надежность. Анализ эксплуатационных разрушений большого числа сварных изделий различного назначения показывает [98], что в большинетве случаев и особенно при использовании легированных сталей они возникают в конструкциях, не подвергаемых термической обработке. [c.81]

Опыт показал , что при комнатной температуре плакирующий слой, который состоит из стали 1Х18Н9Т, обладает высокими пластическими свойствами. Если в этих условиях подвергнуть двухслойную сталь растяжению, то сначала разрушится основной слой, а затем уже слой из легированной стали. Однако, если нагреть двухслойную сталь до 700—900°, то пластические свойства стали 1Х18Н9Т резко понизятся и при растяжении первым будет уже разрущаться кислотостойкий слой. При температурах от 1000° и выше растяжение приводит к одновременному разрушению обоих слоев. Вследствие указанных особенностей, а также разных коэффициентов линейного удлинения и теп юпроводности основного и плакирующего слоев приходится пользоваться особыми, описанными ниже приемами при термической обработке двухслойной стали. [c.178]

Одной из основных причин необходимости термической обработки сварных соединений, выполняемых ЭШС, особенно при толщинах металла >500 мм, является устранение высоких остаточных трехосных напряжений, образующихся в результате сварки. Поэтому непосредственно после сварки и особенно деталей из легированных сталей, свариваемых с предварительным и сопутствующим подогревом, сварные соединения подвергаются предварительному отпуску для релаксации сварочных напряжений. Температура предварительного отпуска обьгано не ниже температуры окончательного отпуска, принятого для деталей из свариваемых сталей. Продолжительность отпуска 5...6 ч, так как это гарантирует существенное снижение напряжений, достаточное для устранения опасности разрушения изделия. [c.151]

Легирование стали кремнием и марганцем позволяет существенно повысить прокаливаемость и прочность, в особенности после термической обработки. Кремнемарганцовые стали достаточно стойки в условиях абразивного износа и поэтому часто применяются для изготовления различных деталей строительных и дорожных машин. Сравнительно невысокая стоимость этих сталей при повышенной прочности делает рациональным их применение в массовом производстве. [c.390]

В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном ударном механическом действии ее на металлическую поверхность наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но н самого металла, называемое кавитационной эрозией. Такой вид разрушения металла наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопаете пропеллерных мешалок, труб, втулок дизелей, быстро-ходшчх насосов, морских гребных винтов и т. п. Разрушения, вызываемые кавитационной эрозией, характеризуются появлением в металле трещин, мелких углублений, переходящих в раковины, и даже выкрашиванием частиц металла. С увеличением а1-рессивности среды кавитадиоппая устойчивость конструкционных металлов и сплавов понижается. Кавитационная устойчивость металлов и сплавов в значительной степени зависит не только от природы металла, но н от конфигурации отдельных узлов машин и аппаратов, их конструктивных особенностей, распределения скоростей потока жидкостей и др. Известно также, что повышение твердости металлов повышает их кавитационную стойкость. Этим объясняется, что для борьбы с таким видом разрушения обыч)ю применяют легированные стали специальных марок (аустенитные, аустенито-мартенситные стали и др.), твердость которых повышают путем специальной термической обработки. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...