ПРЕДЕЛ текстолита

Для некоторых групп материалов установлены зависимости между пределами выносливости и прочности. Отношение а /ав для сталей составляет 0,35—0,55 при базе испытания 2-10 циклов, для титановых сплавов 0,45—0,55 при Л =2-10 циклов при этом более высокопрочным материалам отвечают меньшие значения a-i/aa. Для неметаллических материалов (текстолиты, органические стекла и др.) a-j = (0,2- -0,3) Ста (N=10 циклов). [c.78]

Для закаленной стали = 800 МПа, для незакаленной стали [а] = 500 МПа, для текстолита ПТК (при = б -10 МПа) [ст1 = ПО МПа, для чугуна [о1 = l,5aj МПа (о , — предел прочности при изгибе из табл. 10.5). [c.213]

Ввиду возможности некоторого проскальзывания при значительных перегрузках и неустановившемся режиме работы из табл. 4.1 следует брать средние значения коэффициента режима. Допускаемое давление [<7 рекомендуется принимать в пределах 3- -Q кГ/см в зависимости от применяемых материалов. Чаще всего применяют следующие пары материалов закаленная сталь по закаленной стали или металлокерамике сталь по текстолиту или прессматериалу на основе асбеста чугун по чугуну и закаленной стали. [c.445]

Клеи БФ-2 и БФ-4 применяют для склеивания под давлением металлов, феноло-формальдегидных пластиков,- текстолита, стеклотекстолита, гетинакса, аминопласта, фибры, стекла, фанеры, эбонита, древесины и других материалов как между собой, так и в их различных сочетаниях. Предел прочности склеенных материалов приведен [c.185]

Влияние повышенной температуры на изменение предела прочности при растяжении текстолита и гетинакса показано на фиг. 27. [c.305]

Низкие температуры также существенно влияют на механические свойства пластиков. Предел прочности при изгибе с понижением температуры возрастает, а ударная вязкость — падает. Изменение механических свойств текстолита, гетинакса, органического стекла, целлулоида и фибры до и после воздействия низких температур показано в табл. 33 и 34. [c.306]

Внутренние напряжения, возникающие в процессе прессования текстолита, вызывают изменение модуля упругости и предела пропорциональности материала (фиг. 32). Вследствие усадки смолы в процессе отвердевания на её поверхности возникают сжимающие напряжения, а внутри—растягивающие. Наличие внутренних напряжений, появляющихся в пластиках вследствие особенностей их структуры и влияния технологических факторов, отражается на положении нейтрального слоя при изгибе, так как в этом случае величины модуля упругости в сжатой и растянутой зонах балки, изготовленной из пластика, неодинаковы (деформация в области Гука). [c.308]

Кривые растяжения текстолита и гетинакса представлены на фиг. 34. Зависимость деформаций от величины напряжения в криволинейной части диаграммы растяжения (за пределом [c.308]

Текстолит. Выбор режима резания при обработке текстолита следует производить в основном исходя из стойкости фрезы. Величину подачи на один зуб при работе дисковой однозубой фрезой по фиг. 26 целесообразно подбирать в пределах 0,3—0,5 мм. При обработке фрезами других типов подачу устанавливают в пределах 0,1—0,2 мм на один зуб. [c.613]

При применении текстолита в воде следует учитывать возможность его набухания и поэтому первоначальный зазор между титановым валом и втулкой должен быть в пределах 1,5—2% от номинального размера вала. [c.220]

Для соединения текстолита, стеклотекстолита, древесных слоистых пластиков и их сочетаний пригоден клей БФ-2, к-рый наносят на склеиваемые материалы 2 слоями. Заготовки с нанесенным клеем складывают и запрессовывают в приспособлении (или в прессе), снабженном контактным или к.-л. др. нагревателем. Давление при прессовании 5—20 кг см . Для склеивания деталей сложной конфигурации следует создавать верхний предел давления. Изделия выдерживают под давлением в зависимости от темп-ры при 120—125° — 50—60 мин. при 130—135° — 25—30 мин. при 136— 140° — 20—25 мин. [c.173]

Т. (ременные, транспортерные, парашютные, парусные, ситовые, фильтровальные, рукавные и др.) непосредственно используются для изготовления изделий, другие применяются в качестве силового каркаса композиционных слоистых материалов— текстолитов, авто-авиа-велопокрышек, резиновых рукавов, мягких топливных баков, прорезиненных или покрытых полимерными пленками материй, электроизоляции, нек-рых систем лакокрасочных покрытий и клеевых соединений. Толщина Т. колеблется в пределах 0,1—5,0 мм, ширина составляет 0,3—1,6 м (редко достигает 10—12 м). Длина торгового куска бывает 20—50 100, 150 180 360 м и более, штучные изделия (салфетка технич. и др.) выпускаются в виде коротких кусков. Вес [c.339]

Боковые направляющие, ограничивающие отклонения пилы при случайных нагрузках, рекомендуется применять для круглых пил диаметром свыше 400—500 мм. Зазор между пилой и направляющими штифтами должен быть в пределах 0,1—0,2 мм. Направляющие должны быть расположены выше центра пилы, но ближе к ее работающей части. Их делают из текстолита, лигностона и из твердых пород древесины. Конические пилы не могут хорошо работать, если станки не оснащены регулируемыми направляющими устройствами. [c.335]

Несмотря на большую износоустойчивость текстолитов по сравнению с ДСП, они несколько больше изнашивают вал вкладыши, изготовленные из крошки ДСП, обеспечивают минимальный износ вала. Коэффициент трения для упомянутых реактопластов при обильной смазке водой колеблется в пределах 0,002—0,02 при смазке маслом 0,007—0,09 при работе без смазки 0,25—0,35. [c.116]

Теплостойкость текстолита и ДСП колеблется в пределах 120—140 С, однако уже при 60—80 °С начинается интенсивное разбухание. [c.117]

Величина подачи зависит от требуемой чистоты поверхности. При чистовой обработке величина подачи на один оборот рекомендуется в пределах 0,15—0,20 мм. при черновой — до 0,3—0,6 мм. Более точно величина подачи для получения заданной чистоты поверхности при токарной обработке капрона может быть определена по табл. 21 и при обработке текстолита —по данным табл. 22. [c.131]

Предел прочности при сжатии больше, чем Так у ненаполненных смол, композиционных пластиков, а также текстолитов и ге-тинакса а , в 2—4 раза больше, чем а . Пределы прочности и у стеклотекстолитов почти одинаковы, а у древесно-слоистых пластиков Од лгеньше, чем [c.344]

Плотность - 1,5... 1,9 г/см . Является наиболее прочным пластиком, а достигает 490 МПа. Удельная прочность выше, чем у высокопрочных А1 сплавов и сталей Обладасг высокой стойкостью к воде, керосину, бензину, маслам, хороший электроизолятор, имеет хорошие теплоизоляционные свойства (выше, чем у текстолитов). Обрабатывается резанием, склеивается, сваривается Недостаток - низкое сопротивление удару, пониженный предел усталости. [c.128]

Для пластиков имеющиеся опытные данные, характеризующие их поведение при цикличеоких напряжениях, пока недостаточны, поэтому испытания этих материалов на выносливость еще не стандартизованы. Тем не менее значения их пределов выносливости можно получить, используя присущие им доста-ТОЧ1НО изученные гистерезисные явления в условиях знакопеременного нагружения. Так, для текстолита при растяжении — сжатии 0-1= (35,0 4-50,0) а при изгибе о 1= (20,0- - [c.154]

Наименование текстолита Удельный вес Коэффи- циент линейного расшире- ния Водопо-глоЩае-мость за 24 ч, % Злектро-сопротивление, OJH см Предел прочности при растяжении % Предел прочности при сжатии по слоям кГ/см Твердость по Бринеллю ЯВ, кГ/мм [c.214]

Зазор в текстолитовом подшипнике рассчитывают так же, как и в металлическом подшипнике, но с учетом водопоглощения (набу-хаемости) и большего температурного расширения текстолита. Полученную расчетом величину зазора увеличивают на 60% для втулок с толщиной стенки до 10% от внутреннего диаметра и для рабочей температуры 50—80° С. Обычно выбирают зазор в пределах 2—4% от диаметра шипа (табл. 19 и 20). [c.234]

Обычные значения параметра dn для высокоскоростных подшипников внутришлифо-вальных шпинделей, авианагнетателей и компрессоров при числе оборотов в пределах 15 000 —35 000 в минуту и при диаметрах вала от 9 до 50 мм лежат для лучших конструкций в пределах 500 ООО 1 ООО ООО (сепараторы из бондюра и лучшего текстолита). Рекордные значения dn превышают 1 200 000 (сплав бондюр). [c.624]

Примечания. 1. Для текстолита ПТК при кручении предел прочности 495 кг/см , модуль, упругости 22 400 кг]см и предел пропорциональности 210 кг1см -, коэфициент скользящего трения в паре со сталью при Р = 10 кг)см и у-ОЛ м]сек при сухом трении 0,35, при смачивании водой 0.07 и при смачивании маслом 0,02. Предел прочности при сжатии и модуль упругости при статическом изгибе даны соответственно вдоль и поперёк слоёв. [c.302]

Влияние темперах у-р ы. Изменение механических свойств под влияниемтемперату-ры в моментнагружения(приис-пытании) или после воздействия повышенных или пониженных температур наиболее резко сказывается на термопластических материалах. Предел прочности при растяжении, модуль упругости, предел текучести и предел усталости термопластов типа плексиглас (органическое стекло) с понижением температуры (в определённом интервале) возрастают, а удлинение уменьшается при повышенных температурах удлинение и удельная ударная вязкость возрастают. С понижением температуры (до—80 С) предел прочности при растяжении слоистых термореактивных пластиков типа текстолита и некоторых других пластиков возрастаег, а повышенные температуры, особенно при их длительном воздействии,увеличивают хрупкость и снижают прочность. [c.304]

При испытании текстолита ПТК на сжатие параллельно слоям предел прочности равен 1560 кг1см , а перпендикулярно слоям—2500 кг1см . [c.309]

Предел прочности при растяжении (ОСТ НКТП 3076) определяется на разрывной машине, позволяющей производить измерение величины нагрузки с погрешностью, не превышающей Н/о Методы испытания фибры на разрыв регламентированы стандартом Главного управления НКАП (134 СО). Испытание текстолита и гетинакса на разрыв при низких температурах (от — 30 до—80°) производится по нормали Главного управления НКАП 143 СО, при высоких (от + 50 до -)- 200°) — по нормали 141 СО. [c.311]

Предел прочности при кручении текстолита и гетинакса (толщиной не менее 20 мм), а также угол закручивания образца в момент его разрушения определяются по стандарту Главного управления НКАП 136СО. [c.311]

Асбопласты — композиции, наполненные асбестом характеризуются повышенной теплостойкостью по диэлектрическим свойствам, пределам прочности при растяжении и изгибе, а также по ударной вязкости уступают текстолиту и гетинаксу применяются для изготовления различных деталей механизмов сцепления. [c.267]

Кольца изготовляют из материала, обладающего достаточной упругостью и антифрикционными свойствами. Распространены кольца из серого чугуна твердость колец после термообработки 98—106 НВ. Модуль упругости материала колец должен находиться в пределах (9—10) X X 10 кПсм . Применяются также кольца из бронзы, текстолита, графита и металлографитовой массы. [c.503]

Рнс. 24.2. Прямобокий образец с усиливающими и кладками. Ширина образца Ь = 12,6. .. 12,7 мм. Ус1 ливающие накладки А параллельны с точностью 0,5 mi их кромки перпендикулярны поверхности образца пределах 3°. Материал накладок — восьмислойны текстолит 1002, адгезионный слой — клей типа Мет. бонд-329 , ориентация волокон текстолита относитель оси симметрии образца 45 и 135°, отверстия Б для фи1 саторов зажимов имеют диаметр 4,8 мм [c.462]

Допускаемое контактное напряжение [а ] рекомендуется принимать для закаленных стальных колес при начальном касании по линии [а ] = = 6000—8000 кГ/см , а при начальном касании в точке— в 1,5 раз больше для текстолитовых колес (при модуле упругости текстолита = 60 000 кГ/см ) = 800— 1000 кГ/см -, для чугунных колес [а ] < < 1,5 гдеови — предел прочности чугуна при изгибе. [c.88]

Текстолитовый стержень (рис. 326) воспринимает нагрузки Pi=l кн 100 кГ) и Р = 0,5 кн ( 50 кГ). Определить коэффициент запаса прочности стержня, если предел прочности при растяжении для текстолита Мн1м ( 1000 кГ/сл ). [c.237]

Короткий стержень из текстолита марки ПТ кольцевого сечения сжимается силой Р — 20 кн (- 2000 кГ) (рис. 332). Определить величину наибольшего сжимающего и растягивающего напряжения в материале стержня и коэффициент запаса прочности, если предел прочности при растяжении Og = 85 Мн/м ( 850 кГ1см ), а предел протаости при сжатии а. = 240 MujM (-2400 кГ/сл )., [c.239]

Короткий стержень из стеклотекстолита (рис. 337) подвержен действию сжимающей силы Р = 24 к ( 2400 кГ). Определить наибольшее сжимающее напряжение в материале стержня и коэффициент запаса прочности, если предел прочности при сжатии для текстолита 0 = 260 Мн м ( 2600 кГ1см ). [c.242]

Текстолитовая трубкк подвержена действию крутящего момента Мк = 80 н-м 8 кГ-м я изгибающего момента. /И = 60 н-м ( 6 кГ-м). Определить коэффициент запаса прочности трубки, если предел прочности текстолита а = ДОО Мн1м [c.256]

Круглый короткий стержень из текстолита марки ПТ диаметром d = 50 мм подвержен действию крутящего момента М = 200 н-м ( 20 кГ-м) и сжимающей силы Р = 30 кн ( 3 7 . Определить исходя из III теории прочности величину наибольшего эквивалентного напряжения в материале стержня и коэффициент запаса прочности, если для текстолита марки ПТ предел прочности при сжатии Од. с = 130 Мн м (- ISOO кПсм ). [c.275]

В этом отношении слоистые пластики электротехнического назначения могут быть расположены по степени штампуемости в порядке убывания в следующем порядке текстолит ЛТ, гетинакс Л Г, текстолит А и Б, стеклотекстолит, гетинакс. Для каждого вида слоистых пластиков существует свой предел толщины, выше которого не удается получать детали удовлетворительного качества. Эта предельная толщина колеблется от 2 до 3—4 мм (начиная с гетинакса и кончая текстолитом ЛГ). Лучшие результаты получаются при подогреве слоистых пла стиков до 60—70 °С. Однако такие материалы, как текстолит ЛТ, гетинаксы ЛГ и X и текстолит А и Б, можно штамповать без подогрева. При подогреве материалов перед штампованием, следует учитывать усадку, которая связана с температурным коэффициентом линейного расширения слоистых пластиков, лежащим в пределах От 1,7-10-5 до 3,5-10-5 °С- . [c.344]

Одновременно следует учитывать способность слоистых пластиков к спружиниванию, которое колеблется в пределах 0,02—0,13 мм (для стеклотекстолита, гетинакса и текстолита). Оценку степени штампуемости производят согласно ГОСТ 24649-81. [c.344]

Щёлочестойкость, Пластические массы с органическими наполнителями на основе фенольных и карбамидных смол нестойки против действия щёлочей. Наличие в составе композиции асбестового наполнителя несколько повышает их щёлочестойкость. После погружения в Ш раствор щёлочи в течение 3 и 30 суток предел нрочности при сжатии текстолита уменьшается на 5 и 9%, а при растяжении гетииакса соответственно на 38 и 43 /о. [c.300]

Клеи БФ-2 и БФ-4 применяются для склеивания металлов, фенольно-формалъдегидных пластиков, текстолита, стеклотекстолита, гетинакса, аминопласта, фибры, стекла, фанеры, эбонита, древесины как между собой, так и в их сочетании. Предел прочности склеиваемых материалов охарактеризован в табл. 32. [c.297]

Плотность текстолита 1,3—1,4 г/сж , теплостойкость по Мартенсу 120—135° С, предел прочности при сжатии перпендикулярно слоям ткани 200—250 Мн/м (2000—2500 кПсм ) и параллельно слоям ткани 120—190 Мн/м (1200—1900 кГ/см ), удельная ударная вязкость 25—35 кдж/м (25—35 кГ-см/см-) твердость по Бринеллю НВ25—35. [c.639]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...