Механические испытания коэффициент упрочнения

Существующее многообразие принципов классификации механических испытаний [16, 45, 46] позволяет сравнительно свободно решать самые различные задачи. В частности, при изучении процесса деформационного упрочнения важно проводить испытания так, чтобы металл имел возможность максимально проявить свои пластические свойства. Предложенная Фридманом [1] оценка жесткости разных видов механических испытаний через коэффициент мягкости а, основанная на анализе всех возможных видов напряженного и деформированного состояния, позволяет расположить наиболее распространенные из них в следующий ряд (по степени увеличения способности металла к пластической деформации) трехосное растяжение — двухосное растяжение — одноосное растяжение — кручение — одноосное сжатие — трехосное сжатие. [c.30]

При механических испытаниях на растяжение метастабильных аустенитных сплавов трип-эффект проявляется в резком увеличении относительного удлинения по сравнению со стабильными схшавами. Одновременно при этом происходит повышение коэффициента упрочнения и предела прочности, обусловленное образованием мартенсита деформации. На основании имеющихся работ [273-278] можно заключить, что на пластичность при деформации метастабильных аустенитных сплавов влияет ряд факторов 1) кинетика развития мартенситного преврашения при деформации. В частности, считают, что для получения высокой пластичности появлению мартенсита должна предшествовать значительная пластическая деформация аустенита [c.204]

При монотонно невозрастающих напряжениях S t, t)= onst и модель (3.2) эквивалентна уравнению теории упрочнения (3.1)-[1]. В инженерных расчетах для определения постоянных коэффициентов в математических моделях можно использовать результаты только механических испытании на ползучесть. При этом модели следует считать эквивалентными, если деформации ползучести, [c.62]

Современное понимание зарождения усталостных трещин в армированных волокнами металлах можно резюмирова1ь следующим образом. Зарождение усталостных трещин в композитах отличается от зарождения усталостных трещин в металлах только тем, что, кроме свободных поверхностей, играющих роль мест зарождения трещин, новым источником усталостных трещин в композитах служат разорванные волокна. Эта проблема, естественно, является более острой для случая хрупких волокон, наличия хрупких покрытий на волокнах или хрупких продуктов реакций на поверхностях раздела. Важно, что зарождение трещин происходит во внутренних точках и не без труда поддается наблюдениям или контролю методами неразрушающих испытаний. Будут ли усталостные трещины зарождаться на самом деле у разорванных волокон или нет, зависит от величины соответствующего коэффициента интенсивности напряжений, который пропорционален диаметру волокна (длине начальной трещины) и амплитуде напряжений. Последующий рост трещин определяется упругими свойствами, пределом текучести и характеристиками механического упрочнения компонентов, а также прочностью границы раздела волокна и матрицы и ее микроструктурой. [c.410]

Результаты испытаний на растяжение дают возможность установить анизотропию механических свойств исследуемого металла в плоскости листа и по его толш ине. Большие значения отношения равномерных деформаций по ширине к равномерным деформациям по толщине образцов, вьфезанных из листа вдоль и поперек прокатки, свидетельствуют о большей склонности металла к деформации в плоскости листа, а меньшие — к деформациям по толщине, что приводит к утонению и разрыву металла. Методика определения коэффициента пластической анизотропии, показателя деформационного упрочнения и неравномерности пластической деформации по результатам [c.254]

Для расчета деформаций и напряжений в низкотемпературной зоне, где не возникает пластическая деформация, механические свойства материала могут быть представлены модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона ц. Более точные методы, учитывающие пластические деформации, упрочнение и ползучесть, требуют для каждого материала проведения испытаний при различных напряжениях, температурах и скоростях деформации. Получаемые из серии таких испытаний характеристики можно использовать при расчете сварочных деформаций и напряжений. Существует также метод пластических приближений. На основе приближенного расчета сварочных деформаций по упрощенной модели поведения материала проводят испытания, имтирующие условия в различных точках свариваемой детали по температуре и деформации (термодеформационный цикл). Полученные из этих испытаний напряжения используют в расчете как характеристику материала. [c.54]

В табл. 4.6 представлены результаты усталостных испытаний неупрочненных и упрочненных ППД образцов и статистической их обработки. Образцы были изготовлены из улучшенной стали 40Х с механическими характеристиками МПаи 940 МПа. Усталостные испытания проводились по методу вверх-вниз . Из табл. 4.6 видно, что среднее квадратическое отклонение 5 э предела выносливости о Упроч-ненных образцов во всех случаях меньше его значения для неупрочненных образцов, что согласуется с данными, представленными в табл. 4.4. Выборочный коэффициент вариации V = 5 э/о для упрочненных образцов находится в пределах (0,7-1,4) %, в то время, как для неупрочненных-(1,2-3,5) %. [c.91]

Де — медианное значение предела выносливости на совокупности исех плавок металла данной марки, определенное иа гладких лабораторных образцах диаметром do = 7,5 мм, изготовленных из заготовок диаметром > i o, равным абсолютному размеру детали сг [ медианное значение предела выносливости на совокупности всех плавок металла данной марки, полученное при испытаниях гладких лабораторных образцов диаметром tl — 7,5 мм, изготовленных из заготовок размерами 10. 20 мм Kj — коэффициент, учитывающий ухудшение механических свойств металла (а , < i) с ростом размеров заготовок Л — эффективный коэффициент концеитрации напряжений — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения Kpfj — коэффициент влияния шероховатости поверхности Ki, — коэффициент влияния поверхностного упрочнения [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...