Коэффициент асимметрии цикла упрочнения

Поэтому, вероятно, склонность конструкционных сплавов с трещинами к упрочнению или разупрочнению при циклическом нагружении в диапазоне значений коэффициента асимметрии цикла г —1-х 0,5 следует определять на гладких образцах при деформациях и напряжениях, соответствующих повторно-статическому и малоцикловому знакопеременному нагружению. [c.244]

Коэффициент асимметрии цикла напряжений наиболее сильно изменяется на первых 50 циклах термоциклического нагружения прежде всего вследствие циклического упрочнения сплава, проявляющегося при сжатии на режиме Въ в условиях умеренных ( < 600 °С) температур термо механического цикла. [c.239]

Оценка влияния поверхностного пластического деформирования профиля резьбы витков, проведенная в связи с условиями нагружения, показала его большую эффективность при симметричном цикле нагрузки, когда достигалось увеличение долговечности в 5—6 раз. Изменение коэффициента асимметрии цикла нагрузки от —1 до 0,3 привело к уменьшению роли эффекта пластического деформирования, причем при Гцр > 0,3 циклическая прочность упрочненных и неупрочненных соединений практически одинакова. Это обстоятельство связано с проявлением свойств [c.210]

Задача 15.10. Определить наименьшее значение допускаемого напряжения для стальной детали, работающей при переменном растяжении—сжатии с коэффициентом асимметрии цикла г = = —0,4), с коэффициентом запаса [л] = 1,4. Сталь—углеродистая, для которой (Tg = 500 МПа и 0 = 240 МПа. Деталь круглого сечення диаметром d = 30 мм с концентратором, для которого а = 2. Коэффициент упрочнения от поверхностного наклепа =l,2. [c.330]

Эффективность химико-термического упрочнения для увеличения сопротивления усталости зависит от коэффициента асимметрии цикла Я, что вызвано повышенной чувствительностью цементованных и азотированных сталей к асимметрии цикла. [c.34]

Р—коэффициент упрочнения, вводимый для валов с поверхностным упрочнением (табл. 12.9) -фо и -фх — коэффициенты, характеризующие чувствительность материала к асимметрии цикла изменения напряжений (см. рис. 1.4, в) [c.281]

VI — эффективные коэффициенты концентрации напряжений (отношение предела усталости, полученного в результате испытаний гладких образцов, к пределу усталости, полученного на образцах с концентратором напряжений) соответственно при изгибе и при кручении [1, 10, 31, 33] — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения — масштабный фактор (отношение предела усталости образцов и деталей реальных размеров к пределу усталости, полученному при испытаниях стандартных образцов малых диаметров) [1, 31] Кр — коэффициент влияния шероховатости поверхности [10, 31] Ку — коэффициент влияния упрочнения, вводимый для валов и осей с поверхностным упрочнением (закалка ТВЧ — цементация, азотирование и т. п.) [2, 7] и — коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении (см. табл. 16.2). [c.418]

ЦИКЛОВОМ разрушении пропорциональной Мр, а отношение этой энергии к величине энергии однократного нагружения — пропорциональной] Nq. Это привело к зависимости (1.44), связывающей размах пластической деформации р и число циклов Ы, где п, как и в уравнении (1.43),— показатель упрочнения при однократном растяжении г — коэффициент асимметрии. [c.16]

Вследствие указанного выше характера диаграмм предельных напряжений при асимметричном цикле в области средних растягивающих напряжений цикла эффект упрочнения снижается с ростом асимметрии цикла, особенно при химико-термических обработках. Коэффициенты влияния асимметрии цикла для образцов, подвергнутых цементации, достигают значений = 0,5 4-0,6 [52]. В случае поверхностного наклепа влияние асимметрии цикла сказывается в меньшей степени. [c.132]

Значения коэффициента (см. с. 279) при изгибе = 0,88 при кручении К 1 = 0,71. Так как для вала упрочнение не предусмотрено, то коэффициент упрочнения не учитываем. Коэффициент влияния асимметрии цикла напряжений на прочность вала при изгибе [см. с. 279] / = 0,05 и ф, = 0. [c.287]

Kf, — коэффициент влияния поверхностного упрочнения (табл. 8.18) ij),, и — коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла напряжений (см. табл. 8.17) п —допускаемое значение коэффициента запаса, обычно принимают 1,1...2,5 (Тд и Тд — амплитуды напряже-ний цикла и — сред-ние напряжения цикла. Т [c.155]

Сопоставление пределов выносливости однотипных сварных соединений из низколегированных сталей показывает, что химический состав и механические свойства сталей практически мало влияют на сопротивление усталости соединений в исходном состоянии (без обработки). Сопротивление усталости соединений практически не изменяется даже после термического упрочнения сталей и зависит главным образом от амплитуды переменных напряжений цикла (табл. 9, при коэффициенте асимметрии г = О Оа = 1/2аг, при / = —1 Оа — (Уг). [c.122]

Наиболее интересными с практической точки зрения являются исследования, в которых определяются условия увеличения долговечности деталей в результате уменьшения скорости роста усталостных трещин. Увеличение прочностных и пластических характеристик материала (ств, стт, i ), уменьшение размера структурных составляющих, увеличение коэффициента асимметрии цикла нагружения, уменьшение жесткости двухосного напряженного состояния, понижение температуры испытания и наличие вакуума — вот далеко не полный перечень факторов, приводящих к уменьшению скорости роста трещины. Увеличение сопротивления усталости, связанное с затруднением роста трещины, происходит и при упрочнении границ зерен дробной механотермической обработкой, и при взрывном упрочнении, приводящем к замораживанию дислокаций [8]. Торможения развития трещин добиваются также применением композиционных материалов, в которых трещина либо вязнет в мягких слоях, либо не может разрушить более прочные армирующие волокна. [c.7]

Склонность конструкционных сплавов к упрочнению или разупрочнению, степень разупрочнения при циклическом нагружении зависят от уровня напряжений, коэффициента асимметрии цикла, величины циклических деформаций [18, 20, 30, 31). Материал, раз-упрочняющийся при симметричном цикле, может упрочняться или становиться стабильным при отиулевом цикле нагружения. [c.244]

Для четных полуциклов нагружения (кривые 1 к 3) характерно значительное увеличение сопротивления деформированию, причем после первых десяти циклов интенсивность упрочнения уменьшается и в дальнейшем практически на всей базе испытаний процесс упрочнения стабдпизируется. С увеличением числа полуциклов к коэффициент асимметрии цикла напряжений приближается к = -1, значения деформаций уменьшаются, а коэффициент асимметрии цикла деформаций сохраняется. [c.228]

Дня уровней 6 < 250 МПа размахи напряжений и деформаций не зависят от наличия остаточных напрякений. При >250 МПа раамахи деформаций в упрочненных образцах несколько уменьшаются, а размахи напряжений незначительно увеличиваются (см. рис. 2,5). Вместе с тем наличие остаточных напрявений приводит к существенному изменению средних напряжений, максимальных деформаций и коэффициентов асимметрии цикла по напряжениям и деформациям (см. рис. 2, а). [c.6]

С переменным модулем вследствие изменения температуры. Процессы упрочнения и разупрочнения происходят с различной интемсивностью в верхней и нижней точках температурного цикла, вследствие чего наблюдается сдвиг петли гистерезиса ио оси напряжения и изменяется коэффициент асимметрии нагружения по числу циклов. Размах напряжений Ла может существенно изменяться по числу циклов ири этом в отличие от изотермического малоциклового нагружения ироцессы. циклического упрочнения и разупрочнения могут чередоваться. [c.55]

Зависимость эффекта упрочнения от степени асимметрии цикла характеризуют результаты испытания плоских образцов (30X8 мм) без концентрации и с концентрацией напряжений из стали I2X2H4A на плоский изгиб (табл. 10). В таблице приведены коэффициенты влияния асимметрии цикла [c.160]

В области малых асимметрий циклов, для которой преимущественное значение имеет усталостное повреждение, опытные данные свидетельствуют о более интенсивном нарастании деформаций ползучести ю времени, чем то, KOT fpoe ожидается по гипотезе деформационного упрочнения. В работе [45] предложено ввести поправочный коэффициент г , на который умножается скорость ползучести. Этот коэффициент принимается равным отношению суммарного повреждения к длительному статическому повреждению, т. е. [c.220]

С ростом асимметрии цикла эффект упрочнения снижается. Так, при переходе от симметричного цикла рабочих напряжений к отнулевому циклу коэффициента упрочнения /<о при цементации енйжается на 26 %. Коэффициент влияния асимметрии цикла (jJo для упрочненных образцов выше, чем для неупрочненных. Так, для не-упрочненных образцов из легированной стали 12Х2Н4А ifo = 0,1-5-0,14, а для цементованных образпог< ijv = = 0,5-fe0,6 (данные Д. С. Бленов-ского). [c.152]

МПа принимают коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла 1/ = 0,3+0,4 1/ = 0,15 + 0,20. Для сечений валов, подвергнутых ловерхностному упрочнению (це гентации, азотированию), выбирают соответственно 1 = 0,6 = 0,4 и / = 0,8 , = 0,5. [c.171]

В формулах (1.7)...(1.12) t j и т , - пределы выносливости при симметричном цикле напряжений соответственно при растяжении, сжатии, изгибе и кручении и К, - эффективные коэффициенты концентрации напряжений K — коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения (масштабный фактор) - коэффициент влияния поверхностного упрочнения 1/ и ]/, — коэффициенты чувствительности асимметрии цикла напряжений. [c.14]

В формулах (16.11)...(16.15) t i и t j — пределы выносливости при изгибе и кручении при симметричном цикле напряжений и Тд — амплитуды циклов при изгибе и кручении и — средние напряжения циклов при изгибе и кручении К и К — эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении -коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения (масштабный фактор) - коэффициент влияния поверхностного упрочнения v /o и / — коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла напряжений. Значения пределов выносливости 0 i и можно определять по формулам (1.14)...(1.17). При отсутствии осевой силы, действующей на ось или вал, и расчете оси или вала без учета растяжения или сжатия, что в обоих случаях соответствует симметричному циклу напряжений в сечениях вала, среднее напряжение цикла при изгибе Стд, = О, а амплитуда цикла при изгибе [c.276]

НИИ напряжений Р — коэффициент поверхностного упрочнения [табл. 6) бо и бх—масштабные факторы, учитывающие влияние размеров сечения вала (табл. 7) г ) и — коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла (см. табл. 5) [п]—допускаемое значение 1апаса выйосливости обычно принимают от 1,5 до 2,5 в зависимости от очности и достоверности исходных данных для расчета од и Тд — шплитуды цикла напряжений От и т — средние напряжения цикла рис. 7, а). , [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...