ДИАМЕТРЫ сдвига

Для настройки на заданный диаметр сдвигают влево валик 1, который, находясь в контакте с роликом 10, будет перемещать суппорт вперед. Перемещение обычно принимают равным 1 мм, что соответствует пути отхода суппорта при работе станка. Маховичком 15 суппорт подводят к заготовке, и правую часть поперечных салазок И закрепляют болтами 14, после чего производят настройку на длину обтачивания цилиндрической части заготовки сверла. Для этого кольцо 3 устанавливают и закрепляют на штанге э так, чтобы оно касалось своим торцом упора 4. Кольцо 6 устанавливают на таком расстоянии от упора 4, которое равно длине протачивания цилиндрической части сверла (размер А на фиг. II, 2). [c.14]

Дисперсный состав аэрозоля, образованного акустическим распылением, как будет показано в дальнейшем, зависит от величин, характеризующих акустическое поле и распыляемую жидкость. Покажем, что основной величиной, определяющей дисперсный состав аэрозоля, является частота используемых колебаний. Гистограмма спектрального состава диаметров капель аэрозоля, образованного распылением воды акустическими колебаниями малой амплитуды частоты 40 кгц, представлена на рис. 4 [21]. Она заметно асимметрична относительно своего максимума. Гистограмма, построенная на основании этих же экспериментальных данных в полулогарифмической системе координат (рис. 5), приобретает более симметричный вид. Аналогичный вид имеют гистограммы распределения, найденные из анализа аэрозоля, образующегося при распылении воды акустическими колебаниями малых амплитуд частоты 21 кгц (рис. 6) и 53 кгц (рис. 7) [21]. Из сравнения гистограмм, приведенных на рис. 5—7 видно, что с увеличением частоты акустических колебаний максимум распределения и весь спектр диаметров сдвигаются в сторону их меньших значений. Симметрия приведенных гистограмм несколько нарушается вследствие появления небольшого максимума в районе малых диаметров (вблизи 13 мк). [c.344]

Кронштейн крепится к стальной колонне шестью болтами, поставленными в отверстия с зазором (см. рис. 4.14). Определить диаметр болтов, изготовленных из стали 20, если нагрузка — статическая, затяжка не контролируется, коэффициент запаса по сдвигу /г=1,5, коэффициент трения в стыке [=0,2, усилие, приложенное к кронштейну, / = 2400 Н, 1 = 800 мм, = 320 мм, а = 200 мм. [c.76]

ГОСТ 6033 — 51 устанавливает для эвольвентных шлицевых соединений (табл. 20) угол зацепления (угол исходного контура рейки) о = 30° и ряд модулей в пределах m = 110. Для получения нормальных наружных диаметров в некоторых соединениях введена, коррекция с положительным или отрицательным коэффициентом сдвига инструмента л = 0,5 [Л — m z + 1)] (где Z - число шлицев, D — наружный диаметр шлицев) [c.257]

Пример 7 . Найти мощность в лошадиных силах, передаваемую валом, если диаметр сплошного вала d = 150 мм, число оборотов вала в минуту п= 120, модуль сдвига G = 8,4 10 кгс/см и угол закручивания участка вала длиной 7,5 м равен 1/15 рад. [c.216]

Пример 34. Определить напряжение и погонный угол закручивания стальной трубы, разрезанной вдоль образующей (рис. 222). Наружный диаметр трубы = 90 мм, внутренний d = 85 мм. Труба находится под действием скручивающего момента Мк = 500 кгс см. Модуль сдвига материала G = 8 X X Ю " кгс/см . [c.229]

Для хромоникелевых сталей при растяжении пружин с диаметром проволоки 12—16 мм принимают [т] = 70 кгс/мы . Для фосфористой бронзы с модулем упругости при сдвиге С = 4,4 10 кгс/см при d < 16 мм берут [т] = 13 кгс/мм . Такие допускаемые напряжения могут быть приняты при постоянных нагрузках. [c.233]

Пример 37. Две пружины / и 2 (рис. 227), свитые из проволоки одинакового диаметра d= 10 мм и имеющие одинаковое число витков п — 10, сжимаются штоком клапана. Высота наружной пружины 1 в свободном состоянии на а = 60 мм больше, чем внутренней пружины 2. Найти усилие, осадку и напряжение каждой пружины, если радиус осевой линии витка наружной пружины = 50 мм, внутренней = 30 мм, усилие Р = 400 кгс и модуль упругости при сдвиге 0=8- 10 кгс/см . [c.235]

Q = 50 кгс, насаженный на вал А В длиной / = 1 м и диаметром d = 6 см (рис. 591), вращается с постоянной угловой скоростью, соответствующей п 120 об/мин. Определить величину наибольших касательных напряжений в вале в тот момент, когда конец А внезапно останавливается (крутящий удар). Массой вала пренебречь. Модуль сдвига 0=8- 10 кгс/см . [c.641]

Для подтверждения гипотезы о существенном влиянии адсорбированного слоя на уменьшение расхода жидкости в пористых материалах необходимо иметь информацию о толщине этого слоя и о соотношении его толщины с диаметром поровых каналов. Толщина адсорбированных слоев зависит от свойств жидкости и твердого тела, температуры. При наложении напряжений сдвига (внешнего перепада давлений) возможно уменьшение толщины этих слоев из-за срыва внешних слабосвязанных молекул. Следует ожидать также постепенного ослабления и полного разрушения пограничных слоев при увеличении температуры вследствие возрастания интенсивности теплового движения молекул. [c.25]

Если пружина подвергается контролю только по внутреннему диаметру, то на чертеже проставляют диаметр стержня Del если только по наружному диаметру, то на чертеже проставляют диаметр гильзы D . Если на чертеже показывают предельные отклонения диаметра пружины, то значения и в технических требованиях не помещают. Твердость указывают в тех случаях, когда пружина после навивки подвергается термообработке. В основных технических требованиях приводят модуль сдвига G, максимальное напряжение при кручении Тз и при изгибе сГд, модуль упругости Е. В разделе Размеры и параметры для справок указывают значения силы Р , момента М , деформации пружины осевой F3 и угловой Фз, угла между зацепами пружины з, частоты вращения барабана спиральной пружины ()з, высоты пружины под нагрузкой Яд. Параметры и размеры записывают в сле ующей последовательности [c.241]

При ламинарном течении суспензии с малой концентрацией частиц происходят столкновения только между множествами частиц различных диаметров. В плотных суспензиях, кроме столкновений между множествами частиц, существенны внутренние взаимодействия в данном множестве, т. е. взаимодействия между частицами, обусловленные поперечным сдвигом. [c.218]

В случае сдвига деталей болт стал бы испытывать изгиб (рис. 3.40), что недопустимо. Поэтому для разгрузки болта от поперечной силы, а следовательно уменьшения диаметра болта, применяют различные устройства (рис. 3.41). [c.291]

При соединении эластичных материалов не рекомендуется использовать заклепки с потайной головкой и заклепки малого диаметра. Пустотелые заклепки применяют для соединения деталей из металла с деталями из пластмасс при малых усилиях сдвига. При значительной протяженности соединяемых деталей соединение выполняют в виде заклепочного шва, состоящего из одного или нескольких рядов заклепок. [c.369]

Рассмотренная конструкция технологически проста, так как болты устанавливают в сверленые отверстия и стержень самого болта может быть не обработан. В то же время сила затяжки оказывается очень большой [например, при одном стыке и коэффициенте трения / = = 0,2 по формуле (3.20) получаем Q = = 6R], а следовательно, и болты получаются большого диаметра. Поэтому в подобных соединениях часто применяют болты, устанавливаемые в отверстия, которые после сверления обработаны разверткой, болт плотно прилегает к отверстию и сдвиг деталей возможен только после среза болта. На рис. 3.27, в показано такое соединение, в котором при разрушении болт срезается по двум плоскостям. Очевидно, такой болт затягивать не нужно. Болт рассчитывают на срез для случая, представленного на рис. 3.27, в, его условие прочности (i = 2) [c.346]

Испытание на кручение материалов дает возможность определить их механические характеристики в условиях чистого сдвига. Испытания проводятся на цилиндрических образцах. Нормальным считается образец диаметром 10 мм, длина 1д, на которой замеряется угол закручивания, равна десяти диаметрам. В результате эксперимента получается графическая зависимость между моментом М и углом закручивания ф. Затем диаграмму перестраивают Б координатах т, у (рис. 2.102). Касательные напряжения после площадки текучести непрерывно возрастают. Это объясняется тем, что при кручении форма образца не изменяется, шейка [c.281]

Здесь A r+i = e == созф.со У Диаметр сдвига или кратчайшее расстояние между следом и фокалью р = Нсо5(р и рг = Z os Y — тензоры сдвига. [c.155]

При испытании на кручение стального образца длиной 20 см к диаметром 20 мм,установлено, что при крутящем моменте 160 Ш угол закручивания равен 25,5 м ра,ц. Предел упругости достиг при М = 270 НМ. Определить модуль-сдвига Q и предел упругости при кручении. Построить также эп1ору V по сеченис в момент достижения предела у ругости. [c.36]

При передаче момента в ободочке во з-никают касательные напряжения крутильного сдвига. Наибольшего значения они достигают в кольцевом сечении диаметром [c.296]

Вариатор с раздвижными конусами (рис. 11.4). Передающ,им элементом служит клинозый ремень или специальная цепь. Bhhtobui i механизм управления раздвигает одну и сдвигает другую пару конусов одновременно на одно и то же значение. При атом ремень перемещается иа другие рабочие диаметры без изменения своей длины. Кинематические зависимости [c.213]

Для эксиерименталыюго исследования процесса регулирования гидравлических турбин сконструирована установка, состоящая из турбины, ротор которой имеет момент инерции относительно оси вращения = 50 кг-см , маховика с моментом ииер-цин 2 = 1500 кг-см и упругого вала С, соединяющего ротор турбины с маховиком вал имеет длину 1 = 1552 мм, диаметр = 25,4 мм, модуль сдвига материала вала О = 8800 кН/см . [c.416]

Снижение давления с уменьшением толщины стенок охватываемой и охватывающей деталей можно компенсировать увеличением диаметра и длины посадочной поверхности. Если, как это обычно бывает, длина соединения пропорциональна диаметру, т е. nd (п — коэффициент пропорциональности), то согласно формулам (202) и (203) Рос —кfnd и Mip = 0,5kfnd . Следовательно, сопротивление осевому сдвигу пропорцио- [c.463]

В соединениях с натягом нагрузка распределяется по лпине неравномерно, и у торца ступицы со стороны передачи враш,ающего момента возникают острые пики напряжений. Это легко представить, если считать соединяемые детали одним целым. В частности, пики напряжений сдвига у торца ступицы целого тела неизбежны вследствие большого перепада диаметров и отсутствия закруглений у внутреннего угла. Некоторое сглаживание пиков происходит из-за касательной податливости поверхностных слоев. [c.82]

При больших числах Рейнольдса частицы смещение точки отрыва вследствие вращения вызывает силу, действующую в противоположном направлении [349]. Эта сила возникает при вращении малой частицы, когда ее диаметр меньше характерного размера турбу.тентных вихрей, или в непосредственной близости от стенки толщины вязкого подслоя [742]. Влияние градиента скорости на сферу было рассчитано в работе [902], а на цилиндр — в работах [489, 832]. Сэфмен [675] вычислил подъемную силу действующую на сферу со стороны вязкой жидкости при малой скорости и в простейшем случае, когда поперечный сдвиг ) (произ- [c.41]

Следует обратить внимание на некоторые практические приложения уравнения (2.120). Изучая влияние скоростей элементов жидкости, с которыми сталкивается частица, на коэффициент диффузии твердой фазы в двухфазной системе, можно видеть, что последний зависит от трех параметров Л, п К. Так, напри-лхер, при двухфазном течении в канале (течение с поперечным сдвигом) величина А возрастает с увеличением средней скорости потока и, а Ав примерно равна половине диаметра канала й [3391. Таким образом, для потока указанного типа при заданном размере частиц и составе жидкости следует ожидать уменьшения коэффициента диффузии твердых частиц с ростом скорости потока и его увеличения с ростом диаметра канала. Это значит, что [c.76]

Неньютоновская природа суспензии была выявлена путем измерений с помощью капиллярного вискозиметра с трубкой диаметром 3,18 мм и отношением LI2R = 1000. Соотношение между скоростью относительного сдвига duldr и напряжением сдвига представлено в виде типичной диаграммы сдвига (фиг. 4.2). При больших скоростях относительного сдвига кривая для суспензии (участок АВ) почти параллельна кривой для ее жидкой составляющей. При малых скоростях (участок B D) она отклоняется от кривой для жидкой составляющей, а при очень малых скоростях [c.155]

Чтобы иметь представление о порядке величин различных параметров, расс.мотрим случай взаимодействия между твердыми частицалш и стенкой при движении частиц в турбулентном поле, когда диаметр частиц мал, например менее 1 мк, отношение масс газа и твердой фазы достигает 3, а отношение плотностей равно, например, 2000. Как указано выше, коэффициент трения на стенке вследствие удара твердых частиц составляет величину порядка 0,1, а напряжение сдвига — порядка 0,5-10 кг/см , для газа с коэффициентом трения 0,001 напряжение сдвига равно 0,5-10" кз/сэ4 . Однако, как можно видеть по результатам измерений для трубы (разд. 4.1), интенсивность действительных столкновений со стенкой на порядок меньше вычисленной величины из-за подъемной силы, действующей на частицы в вязком слое [уравнение (2.23)1. [c.236]

В случае турбулентного потока длины волн, меньпгае диаметра частиц, учитываются постоянной времени или коэффициентом сопротивления (фиг. 2.1, стр. 31 и фиг.. 5.2, стр. 206), в то время как длины волн, больпше диаметра частиц, учитываются членом относительного ускорения и членом Бассе. Кроме того, если движение установившееся (член Бассе пренебрежимо мал) и не происходит сдвига, то для смеси с малой концентрацией частиц в правой части уравнения (6.41) остается только третий член. Логично также пренебречь объемом, занимаемым дискретной фазой, т, е. принять в уравнении (6.30) р р, особенно если р и рр близки по величине. [c.283]

Смотреть страницы где упоминается термин ДИАМЕТРЫ сдвига : [c.137] [c.36] [c.295] [c.274] [c.225] [c.249] [c.314] [c.262] [c.60] [c.223] [c.187] [c.172] [c.154] [c.159] [c.165] [c.428] [c.77] [c.326] [c.318] [c.358] [c.271] [c.346] [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...