ГАЙКИ реальные

Эта форма гайки реально выполнима. [c.531]

На рис. 367, в приведены определенные. но этой формуле профили гае для л=1 0,9 и 0,8 (принято б/ г = 1). Эти формы реально выполнимы. Конструктивное приближение к теоретической форме для а = 0,9 показано на рие. 367, г. Сечение гайки На участке выше пояса резьбы определяется из условия прочности гайки на растяжение. [c.521]

Будем говорить, что стержень растягивается, если к торцам его приложены силы, статически эквивалентные одной силе, действующей по оси стержня. Осью стержня мы будем называть прямую, проходящую через центры его поперечных сечений. На рис. 2.1.3 действующие нагрузки показаны в виде сил, приложенных в центрах торцов стержня, но эти сосредоточенные силы здесь совершенно условны. На самом деле нагрузка прикладывается к концу стержня каким-то совершенно определенным реальным способом. На рис. 2.1.4 схематически изображены некоторые из возможных способов передачи нагрузки на стержень. В случае а изображенная сила представляет собою равнодействующую давления со стороны заклепки или болта на стенки отверстия, мы не очень хорошо знаем, как именно распределено это давление. Случаи бив относятся к закреплению концов образца в захватах машины для испытания на растяжение, образец либо зажимается клиновыми губками с насечкой, либо имеет головку. В случае з конец тяги снабжен винтовой нарезкой. На этот конец навертывается гайка, опирающаяся на плоскость плиты, в которой просверлено отверстие для тяги. Усилие передается от гайки к тяге, распределяясь по виткам нарезки. [c.43]

На основе сказанного не надо, однако, делать вывода, что вообще во всех случаях следует применять гайки типа 2 (рис. 18). Ясно, что усложнение всякой конструкции, особенно конструкции такой ходовой стандартной детали, как гайка, может быть оправдано только в том случае, если это усложнение дает реально ощутимые результаты. Так как перегрузка нескольких витков резьбы по сравнению с прочими витками лимитирует прочность резьбового соединения только в исключительных случаях, то и соответственно -А виде исключения может быть рекомендовано применение Таек описанного типа. [c.99]

Схема стенда для исследования износостойкости пары ходовой винт—гайка показана на рис, 158, г [45]. Исследуемый винт 1 получает реверсивное вращение от гидропривода. Между двумя гайками 2 помещается нагрузочное устройство, пружина которого 3 создает необходимую осевую нагрузку. Рычаги 4 с роликами, которые перемещаются по планкам 5, удерживают гайки от поворота под действием сил трения. На стенде возможно измерение момента трения, осевых усилий, температуры на поверхности трения, осциллографирование плавности движения и колебаний сил трения. Износ винта измеряется по изменению толщины витков, а износ сопряжения — по изменению относительного положения пары винт—гайка. Пример схемы стенда для исследования износа спаренных кулачков текстильных машин приведен на рис. 158, д [161]. Здесь два одинаковых кулачковых механизма с повернутыми на 180° кулачками /, роликами 2 и качающимися толкателями 3 работают так, что концы рычагов совершают встречное движение по одному закону. Поэтому нагрузочное устройство состоит из гибкой ленты 4, охватывающей ролик 5, ось которого при работе остается неподвижной. Нагрузка создается пружиной 6. На стенде можно измерять динамические нагрузки в паре кулачок—ролик, частоту вращения и проскальзывание ролика при движении его по кулачку. Последнее необходимо для оценки износа кулачковой пары, поскольку из-за инерционных сил в реальных кулачковых механизмах не наблюдается чистого качения ролика по кулачку, а проскальзывание приводит к повышенному износу пары. [c.495]

Несложно заметить, что благодаря использованию более точной модели сняты ограничения на характер сопряжения и деформации витков резьбы, тел болта и гайки, а также реальную геометрическую форму тел болта и гайки. В этом и состоит основное отличие приведенного ниже решения от выполненных ранее упрощенных расчетов. [c.146]

Для реальной винтовой пары с ошибками основных параметров сопрягаемых резьб винта и гайки, ошибка поступательного перемеш,ения одной из сопряженных резьбовых деталей вычисляется по формуле (16). [c.512]

Во всех испытаниях использовалась гайка сжатия. Все резьбовые элементы крепежа изготавливались точением из соответствующих заготовок материалов. При этом радиус закругления впадин в резьбе шпилек по чертежу задавался не менее стандартной величины 0,144 от шага резьбы. Ввиду того что основной разъем аппарата конструктивно выполнен так, что при затяжке шпилек нагрузка, приходящаяся) на фланец корпуса, распределена с некоторым эксцентриситетом относительно оси шпильки, приводящим к появлению изгибных напряжений, было предусмотрено проведение нескольких контрольных испытаний с имитацией реальных условий нагружения узла шпилька—фланец (так называемый захват фланца)по торцу). [c.203]

Общие замечания. Расчет выполняют, используя простейшую модель формы детали (болта, гайки) в виде стержня. Упрощенная схематизация реальной детали осуществляется путем условного [c.73]

С учетом влияния напряжений скручивания, погрешностей размеров резьбы, уменьшающих прочность соединений, равнопрочное состояние стержня болта, разрыв витков гайки на срез для реальных резьбовых соединений 1-го типа можно записать равенством. [c.95]

Схема Г. Основным преимуществом измерения приведенного среднего диаметра наружной резьбы по схеме следует считать подобие конструкции калибра, состоящего из двух полуколец, сопряженной детали-гайке. Это даст возможность приблизить процесс измерения к условиям свинчивания реальных резьбовых соединений. [c.173]

Дл.я расчета реальных механизмов нужно учитывать момент трения на опорном торце гайки или зажимного винта. [c.22]

Решение предполагает, что на длине свинчивания болта и гайки контакт витков непрерывный, чему способствует в реальных конструкциях предварительная затяжка соединений. [c.122]

При вращении маховичка 7, связанного с червяком, червячное колесо своей ступицей-гайкой заставляет выдвигаться ввернутый в нее винт. Последний, в свою очередь, передает это движение на динамометр, нагружая его. Усилие от динамометра передается на оправку через кнопку 2. Индикатор 8, корпус которого укреплен на кронштейне 6, своей ножкой через длинный стержень 5 упирается в цилиндрический поясок и измеряет изменение относительного расположения резцедержателя и оправки шпинделя. Нагрузка на оправку подается под углом 60 к горизонту, чем имитируются реальные условия нагружения, имеющие место при обработке деталей, и измеряется изменение взаимного расположения узлов станка. [c.27]

В реальных механизмах учитываются потери па трение в резьбе и на поверхностях контакта винта или гайки с зажимаемым изделием. [c.75]

На рис. 272, е показаны определенные по этой формуле профили гаек для а = 1 0.9 и 0,8 (принято Еб/Ег = 1). Эти формы реально выполнимы. Конструктивное приближение к теоретической форме для я = 0,9 показано на рис. 272, г. Сечение гайки на участке выше пояса резьбы определяется из условия прочности гайки на растяжение. [c.129]

Образование заусенцев на витках гайки даже при обильной смазке связано с исключительно тяжелыми условиями работы винтовой пары, т.е. реально действующие нагрузки при заданной температуре и существующей системе смазки превышают ее возможности работать без интенсивного изнашивания, что объясняется следующим. [c.60]

Вместе с тем качественное резьбовое соединение будет получено в том случае, если нижние отклонения основных размеров резьбы гайки не могут ухудшить работоспособность резьбового соединения, т. е. будут находиться в допустимых п[)еделах. Из этих соображений и определяется положение нижнего для винта н верхнего для гайки предельных контуров резьбы/ Таким образом, действительные размеры реальных резьбовых поверхноетей на всей длине свинчивания I не должны выходить за номинальные и предельные контуры резьбы [c.156]

Для вывода расчетной зависимости рассмотрим условие свннчивае-мости резьбы реального винта, имеющего прогрессивно возрастающую погрешность шага ЛЯг, с номинальной гайкой. При этом преиебрегае.м погрешностями угла профиля у контура 2. Для упрощения вывода па рис. 13.3, а б изображены номинальный контур / резьбы гайки и свинчиваемый с ним реальный контур 2 резьбы винта, расположенные по одну сторону общей оси. При одинаковых углах профиля и средних диаметрах (рис. 13.3, а) контуры I и 2 невозможно свинтить, так как фактическая длина свинчивания винта Р г больше номинальной (Рг), контур резьбы винта перекрывает контур резьбы гайки (заштрихованные участки) и выходит за его пределы на величину погрешности шага АРг = Рд2 — Рг. [c.157]

Совместим поминальный профиль 1 гайки с реальным профилем 2 винта, имеющего отклонения половины угла профиля. Зачерненные участки показывают, что профили / и 2 перекрываются п при равенстве средних диаметров и шага свинтить резьбу нельзя (рис. 13.4, а). Для компенсации отклонений a.J2 сдвинем реальный профиль 2 в сторону уменьшения среднего диаметра винта d-i на елнчину 0,5/ , при которой исчезнет перекрытие профилей / и 2, но сохранится их контакт в точках й(рнс. 13.4, б). Смещение профиля 2 можно вычислить по теореме синусов, составленной для косоугольного треугольника ab рис. 13.4, б, в). В этом треугольнике углы при вершинах а, b и о соответственно равны Да/2, а/2 и 180° — (а/2 + Да/2) сторона, противолежащая углу а, равна 0,5/а, приближенно Н HJ2. и по- [c.158]

Число шлицев на окружности гайки может в 6-7 раз превышать число граней шестигранника. Следовательно, при одинаковом моменте затяжки сила, приходящаяся на каждый шлиц, будет в 12 -15 раз меньше, чем сила, действующая на грань шестигранной гайки при затяжке труб-чатым ключом, и в 36 - 45 раз меньше, чем при затяжке накладным ключом. Опасность смятия поверхностей затяжки, столь реальная у шестигранных гаек, в данном случае исключается. Благодаря форме завертных элементов исключается и опасность срывания ключа при затягивании. [c.46]

Исследование несущей способности резьбовых соединений проводилось с учетом особенностей нагружения резьбовых соединений в реальных конструкциях, средств контроля вытяжки (удлинения) шпильки во время статического и циклического нагружения, а также разборности резьбовых соединений на разных стадиях нагружения. Реальные шпильки М140х6 основного разъема энергетического аппарата были смоделированы с соблюдением геометрического подобия всех размеров на образцах М24х1, реальные шпильки М48 второго аппарата — на образцах М24хЗ. Аналогичным образом были смоделированы и другие детали резьбовых соединений — гайка и фланцы. [c.203]

Для резьбовых деталей важными также являются дополнительные изгибающие усилия, вызванные перекосом опорных поверхностей. В реальных конструкциях практически невозможно предотвратить перекос. Он может возникнуть при сборке из-за неточности изготовления (технологический перекос) или в процессе нагружения вследствие деформаций. Чувствительность болтов к перекосам устанавливается испытаниями на растяжение до разрушения со специальными косыми шайбами, подкладывае-мыми под гайку с углом 5. .. 8°. [c.349]

Условие равиоирочности стержня болта (на разрыв) гайки (на срез) для реальных резьбовых соединений первого типа (с учетом напряжений скручивания и погрешностей paз Iepoв резьбы) может быть выражено равенством [c.48]

Схема г. Основным преимуществом измерения приведенного среднего диаметра наружной резьбы по этой схеме следует считать подобие калибра, состоящего из двух полуколец, сопряженной детали — гайке. Это дает возможность приблизить процесс измерения к условиям свинчивания реальных резьбовых соединений. Недостатки сх емы невозможность выявления погрещности формы, трудность точного измерения резьбовых полуколец, больщое измерительное усилие. Эта схема была использована в автомате для контроля резьбы, разработанном Бюро взаимозаменяемости. [c.211]

Наряду с паибо.део известным кольцевым методом оценки сопротивления металлов релаксации, в последнее время приобретает значение испытапие на релаксацию в условиях растяжения. Для осуществления таких испытаний, близких по своему характеру к условиям работы реальных болтовых соединений, применяются машины УИМ-5 конструкции инж. Н. Д. Зайцева (ЦКТИ). Испытания в условиях растяжения позволяют исследовать релаксацию резь-бовы1 соединений в различном конструктивном выполнении и с применением различных материалов для пары болт — гайка. Прим. ред. [c.300]

При больших нагрузках происходит релаксация напряжений, влияние которой па разрушающие напряжения можно устранить, подкручивая гайку до установления первоначальных напряжений. Довольно быстро релаксация прекращается и основная часть испытаний проходит в стабильных условиях. Испытания по схеме Трояно можно проводить и без корректировки напряжений, так как в реальных конструкциях всегда происходит релаксация напряжений. [c.186]

При вращении маховичка 7, связанного с червяком, червячное колесо ступицей-гайкой заставляет выдвигаться ввернутый в нее винт, который через динамометр 3 и пятку 2 передает нагрузку на оправку. Индикатор 8, укрепленный на кронштейне 6, ножкой через длинный стержень 5 упирается в оправку, закрепленную на станке, и измеряет относительное изменение положения резцедержателя и оправки шпинделя. Нагрузка на оправку подается под углом 60 к горизонту, чем имитируются реальные условия нагружения, имеющие место при обработке деталей, и измеряется изменение взаимного расположения сборочных единиц станка. Нагрузка, взаимное расположение сборочных единиц станка и деталей приспособления и допускаемые упругие отжатия системы (включающей оправку иттш тртьной сборочной единицы, станину и сборочную еди- [c.57]

Рис. 3-3-11. Ключи самодельные (показаны без учета реального соотношения размеров) а, б — для накидной гайки смесителя типа Елочка с тройником в — к отстойнику пластмассового бутылочного сифона г — для открывания крышки люка канализационного колодца д — к накидной гайке отстойника латунного сифона типа СБЛУ

Такой подход моделирования повторяет реальный технологический процесс изготовления подбираются соответствующие инструменты и последовательность их применения. Таким образом, на передний план выходит не ФОРМА модели, а ЗАМЫСЕЛ проекта, то есть последовательность выполняемых действий (технологическая карта). Если вы знаете, как изготовить деталь, не так уж и важно, какие конечные размеры будет она иметь. Важно только сохранение взаимных пропорций между элементами детали. Например, для изготовления простой гайки, возьмем щестигранный стержень, отрежем кусок требуемой высоты, просверлимнарежем резьбу и снимем фаски — гайка готова Очевидно, что последовательность выполняемых действий не зависит от каких-либо размеров, и такой процесс применим для создания целого семейства гаек с общим внещним видом. [c.16]

Для реальной винтовой пары с ошибками основных параметров сопрягаемых резьб винта и гайки ошибка поступательного перемещения одной из сопряженных резьбовых деталей вычисляется по в лше-приведенной формуле, в которой gmia и С ть действительные наименьшие зазоры на длине сопряжения (свинчивания) винта и гайки между одинаковыми прямолинейными участками образующи с профиля в первом С щщ и втором gmin положениях. [c.344]

Поэтому причиной схватывания трущихся поверхностей гайки и штока и, как следствие, разрушения гайки при испытании задвижки, явились неудовлетворительные условия смазки реальных деталей винтовой пары, гайка в которой была изготовлена из менее твердого и прочного материала, чем это требуют технические условия ее изготовителя, что способствовало снижению стойкости смазочной пленки разрушению при трении. Так,твердость сплава типа БрАЖН-10 4-4л, из которого изготовлена гайка, фактически имеет твердость НВфа , = 145-150 кгс/мм вместо НВ = 200-250 кгс/мм согласно ТУ, предел прочности [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...