Формулы прокатные

Значения моментов инерции простейших фигур, а также прокатных профилей можно найти в технических справочниках или вычислить по приведенным выше формулам. [c.169]

Приняв какие-либо размеры сечения, проверяют, удовлетворяются ли условия прочности формулы (1Х.8), (1Х.9) или (IX. 10). Если расхождение между рабочими и допускаемыми напряжениями значительно, принимают другие размеры сечения и повторяют расчет. Указанные попытки производят до тех пор, пока расхождение между и не будет превышать 5— 10 %. При подборе сечений прокатных балок используют таблицы сортамента. [c.243]

Для определения главных центральных моментов инерции таких сечений (будем называть их составными) их разбивают на простейшие части, для каждой из которых могут быть вычислены по известным формулам площади, координаты центров тяжести, моменты инерции относительно собственных главных центральных осей. Для прокатных профилей эти величины берут из таблиц ГОСТов. Далее определяют координаты центра тяжести всего сечения, как это изложено в 28, а следовательно, находят положение главных центральных осей всего сечения. После этого определяют моменты инерции каждой из частей, на которые разбито сечение, относительно собственных центральных осей, параллельных главным центральным осям всего сечения. Применяя формулу параллельного переноса, находят моменты инерции каждой из указанных частей относительно главных центральных осей всего сечения. Суммируя эти величины, получают искомые главные центральные моменты инерции заданного сечения. [c.256]

При вычислении главных моментов инерции сечений, составленных из простейших геометрических фигур или стандартных прокатных профилей, широко применяются формулы перехода от централь- [c.82]

При вычислении моментов инерции сложных сечений (составленных из простейших фигур или прокатных профилей) координаты их центра тяжести определяются по формулам [c.83]

При расчете на кручение тонкостенных стержней из прокатных профилей к величине J , полученной по формуле (6.37), вводится поправочный коэффициент, имеющий следующие значения [c.191]

После подбора прокатного профиля по формуле (10.12) необходимо сделать проверку пригодности выбранного сечения и в случае надобности внести коррективы, не допуская как перенапряжения, так и излишнего запаса прочности. [c.278]

Пользуясь таблицами ГОСТов (см. прил. I), определяют площади профилей прокатной стали F , F , Fn, координаты центров тяжести их 1, Xj,. .., х и у ,. .., относительно выбранных осей координат. Количество слагаемых в числителе и знаменателе формул зависит от числа профилей из которых состоит сечение. Получен- [c.17]

По требуемой площади сечения определяют требуемый диаметр сечения или профиль прокатной стали. Диаметр можно найти по формуле [c.24]

В силу наличия отмеченной концентрации напряжений в прокатных профилях вблизи перехода от стенки к полке делают закругления и тем самым существенно уменьшают концентрацию напряжений. На рис. 12.26, д показаны эпюры в реальном профиле с закруглениями, построенные на основании решения теории упругости. Заметим, что в этом случае результат мало отличается от полученного и по элементарной теории (формула (12.40)) и от наблюдаемого при экспериментальном анализе напряженного состояния. Напряжение в пределах полки намного меньше, чем в пределах стенки. [c.136]

При монтаже цехов типа прокатных, механических и др. площадь склада можно определить и по другой формуле [c.524]

S. Сечение прокатных балок стандартных размеров. Высота сечения Л в ем. См. т. 6, гл. IV. Приближенные формулы двутавр пэ ребро [c.44]

Критическая сила стержня с тонкостенным профилем чаще всего равна или близка, но иногда значительно меньше эйлеровой критической силы. Второй случай имеет место при очень тонкой стенке и широкополочном профиле. Для прокатных профилей учета тонкостенности, как правило, не требуется. Эксцентрицитет приложения сжимающей нагрузки также снижает ее разрушающее значение. Проверка устойчивости выполняется по формуле [c.147]

Характер распределения касательных напряжений в поперечном сечении тонкого листа показан на рис. 8.20. Равенство (8.68) может использоваться и для вычисления напряжений в стержнях, состоящих из нескольких листов и прокатных профилей. При этом момент инерции вычисляется по формуле [c.181]

Без предварительных теоретических соображений нельзя было бы объединить результаты весьма многочисленных опытов над кручением стержней разных прокатных профилей одной формулой. Кто когда-либо занимался экспериментальными исследованиями, тот знает, как важно иметь ориентировочную формулу (69), по которой можно было бы судить [c.84]

В формуле (III.1.81) б — толщина стенки z— условная длина распределения сосредоточенного груза с — коэффициент, равный 3,25 для сварных и прокатных ба- [c.382]

Момент сопротивления сечения элемента определяют по формулам, приведенным в табл. 67, а для прокатных профилей — по таблицам, приведенным в 23. [c.155]

Сечения стандартных прокатных профилей (формулы приближенные) [c.264]

Поскольку в опорах рабочих валков четырехвалковых прокатных станов преобладают в основном осевые нафузки, при установке в этих опорах четырехрядных конических роликоподшипников эквивалентную радиальную нафузку, определяемую по формуле Р - XF + YFg, подсчитывают для условий > 1,5 tga, т.е. при A"= 0,67 и К = 0,67 tg а, [c.487]

Часовая производительность прокатного стана определяется по формуле [c.268]

Если подсчитать по этой формуле объем комплекта прокатной базы (Л), необходимый для выполнения плана 1962 г., при [c.35]

Годовой план прокатной базы был несколько перевыполнен (61 600 УСП), но при наличии значительно большего объема комплекта элементов (496 000 единиц), т. е. почти в 2 /4 раза больше расчетного. Очевидно, что результат расчета по данной формуле получился явно заниженным из-за недоучета ряда важных факторов (наличия квалифицированных сборщиков, резервов малоходовых элементов и др.). [c.36]

Для прокатных профилей значения моментов инерции приведены в сортаменте, там же указаны значения отношения JJS , входящие в формулу касательных напряжений. [c.177]

Для прокатного двутаврового сечения коэффициент неравномер-НСС1И касательных напряжений при изгибе можно приближенно определять по формуле [c.198]

При исследовании кручения прокатных профилей, таких, как уголки, швеллеры, двутавры, можно пользоваться формулами, выведенными для стержней узкого прямоугольного сечения ( 108). Когда поперечное сечение имеет постоянную толщину, как это показано на рис. 166, угол закручивания с достаточной точностью определяется по формуле (163), если внести в эту формулу вместо Ь разверпутую длину срединной линии сечения i), а именно [c.328]

По таблице стандартных профилей (см. сортамент прокатной стали в конце книги) определяем погонную массу балки — 15,1 кг/м. Отсюда <7=1,48 Н/см. По формуле M=qlV2 находим наибольший изгибающий момент М=66 600 Н -см. Плоскость этого момента параллельна стороне уголка и составляет с гланпымн осями угол а=45°. Вычерчиваем в масштабе поперечное сечсние (рис. 175) и проводим главные центральные оси X и у. [c.175]

Для сопоставления результатов измерений скорости звука и прочности для образцов (бетонных кубов) и контролируемых изделий в обоих случаях скорость звука необходимо измерять в неограниченной среде. Если соотношение между длиной волны и размерами поперечного сечения не удовлетворяет условиям неограниченной среды, следует пользоваться формулами и графиками для ультразвуковых волн в пластинах и стержнях. Большинство железобетонных изделий заводского изготовления и кубы, начиная от размера 10X10X10 см, при использовании стандартных ультразвуковых приборов (диапазон частот 80— 100 кГц) могут считаться неограниченной средой. Исключение составляют железсбегонные изделия, полученные вертикально-кассетным способом, и тонкостенные изделия, изготовленные на прокатных станах при прозвучива-нии вдоль изделия. [c.310]

При оценке величины активности метки по формуле (1) для стали Х05 и проверке экспериментально во ВНИИМ им. Менделеева было найдено значение метки М, равное 1,25 кюри. Сталь Х05 имеет наибольшую продолнштельность цикла технологической обработки. Минимальная фиксируемая величина активности метки определена при регистрации радиоактивным индикатором стали РИМС-8 (2) на прокатном стане с максимальной скоростью прокатки 300 м1мин. [c.272]

Так как W зависит от формы и размеров сечения балки, то, выбрав форму (прямоугольник, тавр, двута р), мы сможем подобрать размеры балки так, чтобы ее сечение имело момент сопротивления, равный полученному из формулы (11,16). Как это делается практически, будет показано ниже. Для прокатных профилей значения J и U/ даются в таблицах сортамента (см. приложение). [c.226]

Расчеть 1 .-ойолкт д.чя каждого "ниа станов и их результаты суммируют, после чего определяют остатки доменного и коксового газов за вычетом расходов газов на нагревательные печн прокатных станов но формулам [c.260]

Пониженные температуры способствуют проявлению анизотропии катаной стали. Особенно сильно влияет глубокий холод вблизи абсолютного нуля. На рис. 3.74 представлены графики анизотропии предела прочности и предела текучести холоднокатаной нержавеющей стали при нормальной и очень низкой температуре. На схеме показано направление отбора образцов. Кривые построены по тензориальной формуле. Средние результаты испытаний нанесены точками. Анизотропия металлов обнаруживается и при испытаниях на усталость. Для прокатной стали анизотропия усталостной прочности при симметричном цикле сказывается сильнее, чем при пульсирующем. [c.224]

Как было указано автором в 75, формула Сен-Вгнзна не применима для тонкостенных профилей. Если она д1ет еще приемлемые значения жесткости для прокатных двутавровых профилей, то для клепаных следует принять формулу (59) 70. В этом предположении и сделан ниже пересчет приводимого Фепплем примера. Прим. ред. [c.346]

Эта формула показывает, что производительность прокатного стана пропорциональна массе слити а и обратйо пропорциональна ритму прокатки. [c.114]

Для надельной работы подшипника тепловую нагрузку необходимо ограничить до минимума путем правильного выбора способа смазки и конструкции подшипника. В условиях нормальной эксплуатации тe. raepaтypa подшипника не должна быть выше 60—80°С. Тепло, возникающее вследствие трения, отводится, во-первых, от цапфы в вал и через вкладыши в корпус подшипника, а оттуда в окружающую среду и, во-вторых, с.мазочным маслом, которое необходилю подавать в подшипник в достаточном количестве. Если для охлаждения подшипника этого недостаточно, необходимо применять дополнительное охлаждение, например маслом или водой жидкость подводится к корпусу подшипника и к вкладышу, в полую цапфу или обрызгиванием цапфы на стороне набегания и сбегания, например, в подшипниках из пластмасс. Иногда подшипник соединяют с большой массой, улучшающей отвод тепла. Хуже всего охлаждаются закрытые подшипники закрытых двигателей, лучше всего — открытые подшипники. При определении необходимого количества воды или эмульсии для охлаждения и смазки- неметаллических подшипников прокатных станов рекомендуется пользоваться формулой [c.174]

Балка двутаврового профиля. Для прокатных профилей, состоящих из узких прямоугольников, можно принять, что напряжения завномерно распределяются по толщине стенки, как в прямоугольной балке. Такое допущение позволяет применить к прокатным профилям формулу Журавского (121). При этом необходимо учесть направления касательных напряжений в поперечном сечении они будут направлены параллельно длинным сторонам каждого прямоугольника, входяш,его в состав профиля. . [c.168]

К эпюра распределения касательных напряжений х х по высоте двутавра представится рис. 108, причем на границе между полкой и стенкой вследствие резкого изменения щирины сечения имеется скачок в величине ординат. Однако эта эпюра в пределах полки и на границе между полкой и стенкой имеет лишь весьма условное значение. В самом деле, по нижней грани верхней полки и верхней грани нижней полки составляющая касательного напряжения %zx должна быть равна нулю, между тем по формуле (5.35) она получается отличной от нуля. Следовательно, эта формула для напряжений в полке приводит к ошибочным, по существу, результатам. Можно лишь утверждать, что при небольшой толщине полки касательные напряжения Xzx в полке весьма малы, как это мы имеем и на нашей эпюре. В то же время в месте резкого изменения ширины сечения естественно ожидать значительной концентрации напряжений. Поэтому эпюра напряжений Xzx для точек на вертикали, проходящей по краю стенки, доллша иметь вид, представленный на рис. 108 пунктиром. В действительности, однако, в прокатных двутавровых балках в вершинах входящих углов делается закругление, снижающее концентрацию напряжений. К тому же в результате прокатки здесь получаются остаточные напряжения, зависящие от режима прокатки и потому не поддающиеся достоверному учету. Таким образом, величина касательных напряжений Xzx в районе границы полки и стенки не может быть точно установлена. Что касается величины наибольших напряжений, то она из эпюры рис. 108 получается достаточно достоверной. [c.184]

Фиг. 1841. Предохранительная коробка. Применяется в прокатных станах для больших давлений. Клин 1 установлен между стянутыми бо.лтами 4 клиньями 2 и 3. В средней части болтов 4 сделана заточка, рассчитанная по предельному усилию. Усилие 1, действзоощее на болты, определяется по формуле

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...