Низкоуглеродистая сталь-см. Сталь низко

В нелегированных низкоуглеродистых сталях, например, сталь 10, выступ С-образной кривой настолько сдвинут влево (см. фиг. 262, а), что даже при интенсивном охлаждении в воде во внутренних, лежащих под цементованным слоем частях детали, аустенит не удается переохладить до низких температур. Практически вне зависимости от условий охлаждения [c.270]

Наиболее напряженные детали (зубчатые колеса, вал-шестерни и др.) подвергают цементации, применяя для их изготовления низкоуглеродистые стали (см. табл. 9.7). После насыщения углеродом, закалки и низкого отпуска эти стали при высокой поверхностной твердости сохраняют вязкую сердцевину, способную воспринимать ударные нагрузки. Достоинство цементации — возможность получить упрочненные слои большой толщины (0,8 - 2 мм и более), выдерживающее высокие удельные нагрузки. Однако максимальной циклической прочности отвечают слои меньшей толщины (0,4 - 0,8 мм), когда остаточные напряжения сжатия высоки у поверхности, а очаг разрушения находится неглубоко от нее. С увеличением толщины слоя остаточные напряжения и предел выносливости снижаются, очаг разрушения смещается в глубь слоя — на границу с сердцевиной. По этой причине циклическая прочность цементированных деталей зависит не только от свойств поверхностного слоя, но и от свойств [c.280]

Микроструктура углеродистых сталей после деформации с обжатием до 30% при температурах ниже 450— 500° С не отличается от микроструктуры холоднодеформированной стали. При температурах деформации 500— 700° С микроструктура феррита также существенно не изменяется, рекристаллизации зерен феррита не наблюдается, что обусловлено, по-видимому, небольшой степенью деформации и кратковременным воздействием температуры. Строение перлитных зерен несколько изменяется с повышением температуры деформации, в результате частичной сфероидизации цементита зерна становятся как бы рыхлыми , менее темными. Исследование микроструктуры низкоуглеродистой стали 10 под электронным микроскопом с помощью титановых реплик показало, что ферритные зерна состоят из отдельных субзерен, имеющих размеры около (204-50) X ХЮ см, что удовлетворительно согласуется с результатами рентгеноструктурного исследования. Субзерна обнаруживаются благодаря тому, что основная часть каждого субзерна и зоны, находящейся по их границам, растворяются с различной скоростью, причем границы субзерен имеют большую химическую активность, в результате чего в этих местах образуются углубления, способствующие их выявлению. После деформации при температуре динамического деформационного старения субзерна имеют меньшие размеры, чем после деформации при более низких или более высоких температурах, что согласуется с данными рентгеноструктурного исследования. Субзерна в соседних зернах имеют различную ориентацию. В некоторых перлитных зернах в результате деформации при субкритических температурах получает развитие динамическая сфероидизация цементитных пластин, часть пластин приобретает глобулярную форму. Однако большинство перлитных зерен стали 10 сохраняет пластинчатое строение. После теплой дефор- [c.284]

Таким образом, сериальная кривая ударной вязкости чистой отожженной низкоуглеродистой стали имеет низкий уровень нижнего плато и высокую ТНП (Т , Tqy), так как разрушение сколом облегчено. Релаксация напряжений при ТНП Т, ) определяет резкий переход и высокий уровень верхнего плато . Добавки включений сульфидов в сталь снижают уровень верхнего плато , но не влияют на переходную температуру. Подобный эффект получается при испытаниях материалов, имеющих постоянное число различно ориентированных включений [14] (см. рис. 120), так как межчастичное расстояние в поперечном направлении меньше. Аналогичные кривые для среднеуглеродистых сталей такой же чистоты гораздо более плавные. Нижнее плато расположено выше (так как измельчение микроструктуры с избытком компенсирует увеличение предела текучести), ТНП — ниже, а уровень верхнего плато также ниже, благодаря повышенному пределу текучести и малым значениям коэффициента деформационного упрочнения. [c.207]

Экспериментальные данные по изменению максимального напряжения (меньшего статического предела текучести при исследованных амплитудах циклической деформации) в зависимости от числа циклов при испытании на усталость с постоянной амплитудой общей деформации за цикл образцов из отожженного железа представлены на рис. 3.1 [10]. На этой стадии (горизонтальные участки кривых на рис. 3,1) не наблюдается раскрытия петли механического гистерезиса (точность замера деформации 0,001%) и циклическое напряжение с ростом числа циклов остается постоянным. На зеркально полированной поверхности образцов не наблюдается следов макроскопической деформации. Стадия циклической микротекучести в условиях повторного растяжения в образцах из низкоуглеродистой стали СтЗ и 45 протекает до линии 1 на рис, 2.13, см гл. 2. Эта стадия также на-блюдалась у образцов из чистого титана 1М1 115 (рис. 3.2 и рис. 3.3) [22,23]. Видно, что, как и в случае железа [10], на кривых циклического упрочнения, построенных в условиях испытания с постоянной общей амплитудой деформации за цикл, наблюдается стадия циклической микротекучести (горизонтальные участки на кривых). Данные представленные на рис. 3.3 свидетельствуют о том, что наличие стадии циклической микротекучести зависит от частоты нагружения. При очень низкой частоте нагружения (0,001 Гц) она отсутствует. [c.61]

В среднем интервале температур отпуска наблюдается резкое снижение прочностных свойств. Пластические же свойства, особенно в сильнодеформированных сталях, после некоторого роста либо не изменяются, либо заметно снижаются (рис. 55) (см. [254—256, 295, 401] вплоть до температур развитого процесса рекристаллизации. Если нагрев деформированных сталей с мелкопластинчатым цементитом приводит к заметному росту относительного удлинения (см. рис. 55), то в низкоуглеродистых сталях [256] или в сталях с глобулярным цементитом [119, с. 106] (см также рис. 56) относительное сужение, а также относительное удлинение остаются на довольно низком уровне, не превышающем их величину в деформированном состоянии, до температур развитого процесса рекристаллизации. Предел упругости при отпуске до 300—350° С достигает максимального значения. Общий характер изменения предела упругости примерно одинаков в сталях с мелкопластинчатым, а также в сталях с глобулярным цементитом (рис. 56). [c.214]

При сварке незащищенной дугой расплавляемый металл свободно контактирует с окружающим воздухом и насыщается кислородом и азотом, вследствие чего металл шва обладает низким качеством. Предел его прочности равен 34—38 МПа (для низкоуглеродистой стали), относительное удлинение — 3—8 % и ударная вязкость K U=5—15 Дж/см. Поэтому сварку незащищенной дугой не применяют, а для защиты расплавляемого металла от воздуха и для улучшения качества, а также технологических свойств процесса сварки электроды покрывают специальной обмазкой. Кроме того, применяют защитные газы аргон, гелий и др. [c.118]

Даже такой пластичный металл, как низкоуглеродистая сталь, при определенных условиях (низкая температура, резкая концентрация напряжений, наличие дефектов) может находиться в хрупком состоянии (см. 38). Недостаточно ясно также влияние на прочность конструкции сварочных напряжений с плоскостным и объемным характером распределения. Большинство исследователей считают, что и при этом не происходит снижения прочности конструкции при статической (в чистом виде) нагрузке и пластичном состоянии металла. [c.161]

Низкоуглеродистые стали (группа 1) с содержанием до 0,25 % С имеют средние значения коэффициентов удельного электросопротивления (13 10 Ом см) и теплопроводности [60 Вт/(м К)], низкую прочность при повышенной температуре (Оо,2 == 35 МПа), поэтому они хорошо свариваются как на жестких, так и на мягких режимах при относительно небольших токах и силах электродами с плоской рабочей поверхностью. Сталь отличается малой чувствительностью к термомеханическому воздействию, узким интервалом температуры кристаллизации ( 20 °С) и поэтому может свариваться по циклограмме с постоян- [c.323]

Низкоуглеродистые, обычно легированные кремнием (0,5—4,5 %) стали, сочетание химического состава и термической обработки которых определяют низкие потери на перемагничивание (см. 1.11.3.6) и высокую намагниченность. Применяются в электрических машинах, трансформаторах и приборах. [c.237]

Электроды Б марок УОНИ-13/45, СМ-11, УП-1/45, УП-2/45 и ОЗС-2 предназначены для сварки низкоуглеродистых, среднеуглеродистых и низколегированных сталей. Металл шва имеет высокую стойкость против образования кристаллизационных трещин и характеризуется низким содержанием водорода. Электроды этой группы пригодны для сварки во всех пространственных положениях. [c.48]

Нигрол автотракторный — Физико-химическ1и свойства 2 — 771 Низколегированная сталь — см. Сталь низколс гированная Низкотемпературные шкафы 12—705 Низкоуглеродистая сталь — см. Сталь низко углеродистая Низшая теплотворная способность I (1-я) — 37i Никелевокадмиевые сплавы 4 — 211 Никелевая сталь — см. Сталь никелевая [c.172]

Высоколегированные кислотостойкие стали. Для сварных конструкций и узлов, стойких против действия горячей (до 80°С) серной кислоты, применяют низкоуглеродистую высоколегированную аустенитную сталь 06ХН28МДТ состава до 0,006% С 22—25% Сг 26—29% N1 0,5—0,9% Т1 2,5-3,0°/о Мо 2,5-3,5% Си. Устойчивость в серной кислоте обеспечивают никель, молибден и медь. Титан уменьшает склонность стали и интеркристаллитной коррозии. После сварки изделия подвергают закалке для получения структуры однородного твердого раствора. После закалки при 1050—1080°С в воде сталь имеет следующие механические свойства Ов 55 кгс/мм Оо,2 25 кгс/мм , б = =35%, 113 = 50% и ан=10 кгс-м/см . Низкий предел текучести ограничивает применение этих сталей для тяжелонагруженных узлов и деталей центрифуг, сепараторов и других деталей мащин. Поэтому нередко применяют дисперсионно твердеющую высоколегированную сталь ОХ16Н40М5ДЗТЗЮ, обладающую помимо высоких механических свойств, также и хорошей устойчивостью в серной кислоте. После закалки при 1100°С на воздухе и старения при 650°С, 15 ч сталь имеет (в среднем) <Ув = = 120 кгс/мм , ао,2 = К Гс/мм , б = 18% и 115=25%. [c.314]

При искусственном деформационном старении низкоуглеродистой стали в равновесном состоянии интенсивный подъем ударной вязкости наблюдается лишь при температурах выше 350—450° С, так как в указанном интервале кривые an=f(t iap) претерпевают либо задержку в подъеме, либо даже некоторое падение. В этом же интервале наблюдается увеличение или задержка в падении Оу, 0т, Ов, НВ, Не и уменьшение или задержка в подъеме o и я з (рис. 24, 30) [108]. Исследование влияния степени деформации на эТот эффект показало, что он более четко выражен по упрочнению и падению пластичности для оптимальной степени деформации, почти не проявляется для меньших степеней и несколько уменьшается для более высоких (см. рис. 30). Увеличение степени деформации несколько снижает температуру максимума упрочнения и минимума пластичности. Следовательно, рассматриваемый эффект требует определенной плотности дислокаций и дислокационной структуры. Хотя природа его не ясна, можно предполагать, что он связан с предрекристаллизационным перераспределением дислокаций типа полигонизации и сегрегацией на полигональных стенках +N [8, с. 127, 121]. Более четкие полигональные стенки, к тому же закрепленные +N, являются более эффективными препятствиями для дислокаций, чем размытые границы, созданные деформацией (небольшой). Поэтому, вероятно, происходит упрочнение и падение пластичности. Интересно, что упрочнение может достигать максимального уровня, полученного при более низких температурах старения, но пластичность, хотя и падает, но остается выше соответствующих минимальных значений. Таким образом, в ин- [c.72]

До настоящего времени не предложено единого механизма разрушения, контролируемого ростом трещины, охватывающего все возможные случаи (главным образом вследствие того, что размеры зерен и карбидных частиц обычно изменяются одновременно при используемых на практике термических обработках), но модель Смита удовлетворяет большинству экспериментальных результатов, полученных на крупнозернистых поликристаллах. Результаты, полученные Оутсом [27] (см. рис. 109) при испытании углеродистой и марганцевой сталей, имеющих одинаковые размеры зерна, но разную толщину межзеренных карбидных прослоек, подтвердили количественные предсказания модели при выбранном для 7 значении 14 Дж/м . Разрушение низкоуглеродистых сталей, содержащих крупные карбиды, может происходить при низких уровнях растягивающих напряжений. Разрушение при общей текучести происходит в условиях относительно высоких температур, потому что в этом случае предел текучести сравнительно невысок, и зарождение трещин происходит в результате скольжения. В марганцевой стали разрушение при общей текучести может происходить только при очень низких температурах, где предел текучести высок. Трещины зарождаются путем двойникования, и, следовательно, температурная зависимость локального разрушающего напряжения гораздо сильнее (см. гл. VII, раздел 12). [c.187]

Стали 3X13 и 4X13 используют для хирургических инструментов, карбюраторных игл и т. п. Эти стали закаливают при температуре 1000—1050°С в масле и отпускают при температуре 180—200° С. После такого отпуска они сохраняют мартенситную структуру, высокую твердость (HR 50—60) и хорошую устойчивость против коррозии. Более высокой коррозионной стойкостью обладают низкоуглеродистые стали ферритного класса Х17,Х25Т и Х28 (см.рис. 103). Сталь Х17 применяется после рекристаллизационного отжига при температуре 720—780° С. Из этой стали изготовляют оборудование азотнокислотных заводов (абсорбционные башни, баки, трубопроводы и т. д.). Сварку этой стали следует избегать, так как зоны, прилегающие к сварному шву, имеют крупное зерно, низкую пластичность и коррозионную стойкость. [c.290]

Среднеуглеродистые стали 30, 35, 40, 45, 50 применяют после нормализации, улучшения и поверхностной закалки для самых разнообразных деталей во всех отраслях машиностроения (коленчатые и распределительные валы, шатуны, шестерни, шпиндели, фрикционные диски, штоки, траверсы, плунжеры и т. д.). Эти стали в нормализованном состоянии по сравнению с низкоуглеродистыми имеют более высокую прочность при более низкой пластичности. Стали в отожженном состоянии достаточно хорошо обрабатываются резанием. После улучшения стали 40, 45, 50 имеют следующие механические свойства ав = 60-ь70, Оо,2=404-60 кгс/мм , 1з=бО- -407о и ан=4ч-5 кгс-м/см . Прокаливаемость сталей невелика. Критический диаметр при закалке в воде не превышает 10—12 мм (95% мартенсита). Поэтому их следует применять для изготовления небольщих деталей или для более крупных, но не требующих сквозной прокаливаемости. Сталь 45 часто используют для шестерен, валов, работающих в подшипниках скольжения при средней окружной скорости, и других деталей, требующих высокой поверхностной твердости и упрочняемых поверхностной закалкой при индукционном нагреве. [c.285]

Изделия, работающие при весьма низких температурах, изготовляются из высоконикелевых низкоуглеродистых сталей (<0,15% С, 9% N1). Такие стали обладают высоким сопротивлением хладноломкости. Например, сталь марки 07Х21Г7АН5 имеет ударную вязкость при —70°С 23 Дж/см , а при —253 °С 120 Дж/см . [c.79]

При сооружении МТ используются электроды, проволока, флюсы и защитные газы, рассчитанные на сварку низкоуглеродистых пли низко.чегированных сталей (см. гл. V). [c.531]

Алюминий обладает низкой прочностью (<Тв=8—10 кгс/мм ), поэтому его применяют в основном в химическом аппаратостроении, рамных конструкциях, для оконных и дверных переплетов и декоративных изделий в строительстве. Он обладает малой плотностью 2,7 г/см , повышенной коррозионной стойкостью и больщой пластичностью по сравнению с низкоуглеродистой сталью. [c.135]

В зависимости от прочности и пластичности свариваемой стали, а также условий эксплуатации сварных конструкций для их сварки выбирается соответствующий тип электрода. Для сварки низкоуглеродистых сталей широкое распространение получили электроды с ру-тил-карбонатным покрытием типа Э42-Т марки АНО-5 и типа Э46-Т марок АНО-3, АНО-4 [13], МР-3. Последние электроды предназначена для сварки ответственных конструкций из малоуглеродистых сталей. Ранее широко распространенные электроды с руднокислым покрытием типа Э42 (ОММ-5) в настоящее время находят крайне ограниченное применение из-за высокой токсичности. Если сварная конструкция работает в тяжелых условиях (ударные нагрузки, низкие температуры), то для их сварки применяются электроды типа ЭА42А (УОНИ-13/45, СМ-11, УП-1/45 и т. п.), обеспечивающие высокую ударную вязкость металла шва и стойкость его против образования горячих трещин. [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...