Дарси) совершенный

Для приближенных оценок длины совершенного гидравлического прыжка для шероховатого русла / р, ш в зависимости от коэффициента Дарси X можно пользоваться следующей формулой (при Я, < 0,04, т. е. при Л"/Д > 3) [c.114]

Явление фильтрации, т. е. движение жидкости через пористую среду, описывается совершенно аналогичными зависимостями. Так, например, основной закон фильтрации — закон Дарси — может быть записан в виде [c.101]

В работе [86] для учета двучленного закона сопротивления при нестационарной фильтрации газа был предложен метод введения фиктивной укрупненной совершенной скважины, приток к которой описывается формулами нестационарной фильтрации при существовании закона Дарси. Внутри же такой скважины в каждый момент времени наблюдается стационарное распределение давления. При этом была получена формула, в точности совпадающая с формулой (32.9). [c.301]

Уравнения (V. 59) и (V. 61), выражающие значения коэффициента Дарси Я, совершенно аналогичны и построены на основных положениях полуэмпирической теории турбулентности Прандтля — Кармана. [c.119]

Расчет притока воды к одиночным совершенным колодцам был предложен еще в 1863 г. на основе закона Дарси и общего дифференциального уравнения Дюпюи для классических условий однородной среды и горизонтального водоупора, т. е. работы колодца в условиях бассейна . Приток же воды к колодцу из грунтового потока решается значительно сложнее и здесь рассматриваться не будет. [c.487]

Определить по формуле Щелкачева, происходит ли фильтрация в пласте по закону Дарси, если известно, что дебит нефтяной скважины Р = 200 м /сут, мощность пласта /t = 5 м, коэффициент пористости т=16%, коэффициент проницаемости к = 0,2 Д, плотность нефти р = 0,8 г/см , динамический коэффициент вязкости ее ц=5 мПа-с. Скважина гидродинамически совершенна, радиус ее Гс = 0,1 м. [c.15]

Закон распределения давления и формула дебита при нарушении закона Дарси при притоке к совершенной скважине получаются из двучленной формулы [c.19]

Определить объемный приведенный к атмосферному давлению и массовый дебиты совершенной газовой скважины, считая, что фильтрация происходит по закону Дарси, если мощность пласта Я = 25 м, коэффициент проницаемости пласта = 250 мД, динамический коэффициент вязкости газа (х== 0,014 мПа-с, 88 [c.88]

Принимая зависимость коэффициента проницаемости трещиноватого пласта от давления в виде т = то[1—Р(Р1>—р)Р, определить, дебит совершенной скважины при фильтрации однородной несжимаемой жидкости в деформируемом трещиноватом пласте по закону Дарси, если мощность пласта /г = 50 м, то = =. 30 мД, динамический коэффициент вязкости нефти к = 2 сП, параметр трещиноватой среды р = 0,005 10-- м /Н, расстояние до контура питания / = км, радиус скважины Гс = 0,1 м, давление на контуре питания Рк = 3-107 Н/м , давление на забое скважины р< = 2,5-107 Н/м Сопоставить полученное значение дебита Q с дебитом той же скважины, пренебрегая деформацией пласта. [c.123]

Таким образом, для случая фильтрации совершенного газа по закону Дарси, имеем параболу с осью, параллельной оси дебитов (рис.3.8). Ветвь параболы, изображенная пунктиром, физического смысла не имеет. [c.33]

Таким образом, дебит несовершенной скважины можно определить, если известен параметр несовершенства 3 или приведённый радиус г р, а также известна соответствующая формула дебита совершенной скважины. Влияние несовершенства скважины на приток при существовании закона фильтрации Дарси можно учесть величиной коэффициента С, основываясь на электрической аналогии. Согласно данной аналогии различие в дебитах совершенной и несовершенной О скважин объясняется наличием добавочного [c.44]

Предположим, что пласт - неограниченный, горизонтальный, имеет постоянную мощность и непроницаемые подошву и кровлю. Пласт вскрыт множеством совершенных скважин и заполнен однородной жидкостью или газом. Движение жидкости -установившееся, подчиняется закону Дарси и является плоским. Плоское движение означает, что течение происходит в плоскостях, параллельных между собой, и картина движения во всех плоскостях идентична. В связи с этим разбирается течение в одной из этих плоскостей -в основной плоскости течения. [c.87]

Это уравнение налагает требование динамического равновесия при распределении скорости в каждой системе потока между силами инерции и силами внутреннего трения, а также внешними усилиями и распределением давлений внутри жидкости. Несмотря на вполне допустимое упрощение, т. е. пренебрежение инерционными усилиями, вследствие низких скоростей, обычно характеризующих течение в пористой среде, математические трудности применения этих уравнений к пористой среде совершенно непреодолимы для практических целей. Когда Дарси 1 в 1856 г. заинтересовался характеристикой течения через песчаные фильтры, он обратился к экспериментальному изучению проблемы и отсюда пришел к реальному обоснованию количественной теории движения однородных жидкостей в пористой среде. Его классические эксперименты дали весьма простой вывод, в настоящее время обычно называемый законом Дарси, а именно дебит Q воды через слой фильтра прямо пропорционален площади А песка и разности ЛЬ между давлениями жидкости при входе и выходе из слоя и обратно пропорционален толщине L слоя. Выражая эту зависимость аналитически, имеем [c.58]

Уравнения (3) и (5) можно рассматривать как обобщенный закон Дарси. Их можно принять за динамическую основу для всех проблем, связанных с течением вязкой, а также всех остальных типов однородных жидкостей в пористой среде. Они являются нашим заменителем уравнения (1), гл. III, п. 2 Стокса-Навье и могут рассматриваться как их макроскопический эквивалент. Следует заметить, что зависимость потенциальной функции Ф от вязкости жидкости ju выражается совершенно определенно. Поэтому нет необходимости вводить ее в значение проницаемости к, даже если оба эти фактора принимаются за постоянные величины. Как уже было отмечено в гл. II, п. 3, это разделение освобождает к от любой связи с природой жидкости и делает ее зависящей только от природы пористой среды. Фактически о шой константы к вполне достаточно, чтобы охарактеризовать однородную пористую среду как носитель любой однородной жидкости. [c.114]

Следующим моментом, который следует отметить по отношению к обобщенным уравнениям Дарси (3) и (4), —это отсутствие в них плотности у. Они не только отличаются по форме от классических уравнений гидродинамики [гл. III, п. 2 (I)], но также и тем, что не содержат совершенно зависимой переменной у. В уравнениях Стокса- [c.114]

Тогда еще более осложняется возможность получения вполне удовлетворительного метода отнесения подробной характеристики течения к установившемуся состоянию. Такие ненормально высокие коэфициенты сжимаемости, на которые мы только что ссылались, могут встретиться там, где свободный газ диспергирован в жидкости по всей пористой среде. Под этим явлением мы совершенно не имеем в виду свободного газа, который встречается, за исключением случая перенасыщения, в порах коллектора, где он несет с собой газонасыщенную жидкость в связи с падением давления в последней ниже точки насыщения. При этом по характеристике жидкая фаза становится газожидкостной смесью . Эта смесь показывает многие свойства сжимаемой жидкости, и ее нельзя рассматривать как однородную жидкость, подчиняющуюся закону Дарси. [c.517]

При довольно низких депрессиях вследствие несовершенства скважины, как правило, по характеру вскрытия пласта (колонна обсадных труб имеет перфорационные отверстия небольшого диаметра) площадь свободного прохода жидкости из пласта в скважину мала, следовательно, скорость фильтрации у отверстий велика сравнительно со скоростью, возможной для гидродинамически совершенной скважины. Возможно нарушение закона Дарси. [c.92]

Влияние несовершенства скважины на приток к ней жидкости при существовании закона фильтрации Дарси может учитываться величиной С, основываясь на аналогии между формулами фильтрации жидкости и электрического тока. Возьмем формулу (1У.35) для дебита совершенной скважины и сравним ее с формулой, выражающей закон Ома. Запишем формулу (1У.35) для скважины-стока так [c.209]

Одновременно с разработкой методов расчета движения грунтовых вод, следующих закону Дарси, развивались и простейшие расчеты нелинейной фильтрации грунтовых вод. Такие расчеты легко выполняются для одномерных течений, когда закон фильтрации не влияет на картину течения, а определяет лишь величину общего гидравлического сопротивления в потоке. Соответствующие решения для ряда задач, в том числе для осесимметричного притока к совершенной артезианской скважине, выписывались многократно разными исследователями в предположении о степенном, двучленном и квадратичном законе фильтрации. Принципиальные трудности возникают при переходе к двумерным течениям. Первый подход к расчету плоских задач установившейся нелинейной фильтрации был предложен С. А. Христиановичем (1940), который записал общие уравнения течения (для произвольного закона фильтрации), приняв за независимые переменные напор и функцию тока, в результате чего уравнения приняли форму уравнений Чаплыгина для сжимаемого потока. В. В. Соколовский (1949) ввел один искусственный частный закон фильтрации, при котором расчет плоского течения сводится к построению и пецрсчету соответствующего течения, следующего закону Дарси. [c.612]

Определить, имеет ли место фильтрация по закону Дарси в призабойной зоне совершенной скважины радиусо.м Ле = =10 см. [c.15]

В случае, если гидродинамически совершенная скважина (или колодец) (см. рис. 44) вскрыла первый сверху водоносный пласт радиуса (в центре) до горизонтального водоупо-ра и в пласте движется жидкость со свободной поверхностью по закону Дарси, то дебит определяется по формуле [c.69]

Если при плоскорадиальном притоке жидкости к гидродииамически совершенной скважине по закону Дарси зоны различной проницаемости пласта имеют кольцеобразную форму (см. рис. 52), то формула дебита скважины имеет вид [c.75]

Определить дебит совершенной скважины, расположенной 3 центре кругового пласта, состоящего из двух концентричных кольцевых зон. В первой зоне, ограниченной окружностями с радиусами Гс=10 см и Го=3 м, коэффициент проницаемости изменяется линейно от 1 = 200. мД до 2=1 Д- Во второй зоне, ограниченной окружностями Го=3 м и ,г=Ю км, коэффициент лроницаемости постоянен и равен 2. Мощность пласта /г=10 м, динамический коэффициент вязкости нефти л = 4 сП. Перепад давления между контуром питания и контуром скважины Ар = = 1,47 МПа. Фильтрация происходит по закону Дарси. [c.79]

Совершенная сквал<ина расположена в центре кругового пласта радиуса / ц=10 км, мощность пласта в среднем равна Л=15 м, коэффициент проницаемости Л = 400 мД, коэффициент динамической вязкости пластовой жидкости ц=1,02 мПа-с, коэффициент сжимаемости жидкости р < = 4,64 10- Па , давление на контуре питания рк=П,76 МПа, забойное давление Рс = 7,35 МПа, радиус скважины Гс = 0,1 м. Фильтрация происходит при водонапорном режиме по закону Дарси. [c.100]

В случае интерференции скважин несовершенных по степени вскрытия в условиях течения по закону Дарси вначале определяется дебит совершенных скважин с радиусами по формулам теории интерференции для притока к стокам и источникам на плоскости, а затем фильтрационное сопротивление каждой скважины увеличивается на величину коэффициентов несовершенства С, (/ = 1,...,4). При использовании метода эквивалентных фильтрационных сопротивлений двухчленный закон фильтрации надо представить в виде [c.104]

Введение. После рассмотрения наиболее элементарного типа задач о течении — линейном, который подвергся изучению в главе Ц1 при установлении закона Дарси, следующей по простоте задачей является двухмерный или плоский поток. В этой задаче принимают, что распределение вектора скорости в жидкости V зависит только от двух прямоугольных координат системы и остается независимым по отноиш-нию, к третьей. С физической точки зрения, разумеется, всякая жидкость по необходимости имеет свое развитие во всех трех измерениях, но значение плоских течений заключается в том, что при этом все особенности движения жидкости можно рассматривать в одной плоскости. Для всех иных плоскостей, параллельных данной, характер движения будет тождественным. Проблемы плоского течения, имеющие практический интерес, представлены в общем следующими двумя типами задач. Первый тип ограничен горизонтальным плоским движением, где V не зависит от вертикальной координаты 2. Такие задачи возникают при рассмотрении песчаников с постоянной мощностью, все поры которых заполнены жидкостью и разбурены скважинами, вскрывшими всю мощность песчаника. При этом течение должно быть по необходимости плоским. Отсюда следует, что если даже сила тяжести и воздействует на каждый элемент жидкости, то последний будет двигаться всей своей массой в вертикальном направлении, или же нигде не будет иметь перемещения, а отсюда и скорости по вертикали. Поэтому становится ясным, что сила тяжести в любом случае при этом типе движения не имеет никакого значения. Поэтому можно совершенно точно принять давление р эквивалентом потенциала скорости. [c.128]

Рассмотрим в качестве практической иллюстрации произведенного сравнения частный численный пример, приблизительно соответствующий водной репрессии Брадфордского месторождения. Допустим, что имеются четыре эксплоатационные площади по 400 га в каждой. На каждой площади размещено по 400 скважин, включая сюда инжекционные и эксплоатационные скважины. Эти скважины будут расставлены соответственно в шахматное линейное размещение при /а =1,5, последовательное линейное размещение, пятискважинное и семискважинное размещение. Примем мощность песчаника 12,2 М., пористость его 10%, а проницаемость 0,01 дарси. Табл. 16 дает наиболее важные параметры для сравнения различных систем водной репрессии. Превосходство шахматной линейной расстановки скважин перед всеми остальными системами совершенно очевидно. [c.500]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...