Треугольники скоростей насоса

Основы теории центробежного насоса. Треугольники скоростей на входе и выходе с лопасти [c.138]

Указание. Рекомендуется следующий порядок расчета 1) из треугольника скоростей на входе при безотрывном обтекании лопатки найти абсолютную скорость входа ai 2) определить площадь входа с учетом стеснения лопатками, считая последние срезанными под углом Pi 3) найти нормальную подачу насоса Q 4) определить окружную скорость колеса и радиальную составляющую абсолютной скорости на выходе (с учетом стеснения лопатками) и построить параллелограмм скоростей на выходе 5) подсчитать теоретический напор при бесконечном числе лопаток 6) определить действительный напор при нормальной подаче. [c.96]

Положительным углом атаки считается угол между касательной к скелету профиля на входе лопасти и вектором скорости набегающего потока с лицевой стороны. Отрицательный угол атаки — угол между касательной к скелету профиля на входе лопасти и вектором скорости набегающего потока с тыльной стороны. На рис. 21 представлена схема углов атаки относительно профиля в треугольниках скоростей для лопастей насоса и турбин с центробежным и центростремительным потоками. У направляющего аппарата схема углов атаки похожа на турбинную, только рассматриваются абсолютные скорости потока. [c.56]

Рис. 32. Треугольники скоростей на выходе из лопастных систем насоса б — турбины в—направляющего аппарата.

Первая турбина рассчитывается обычным способом от входа к выходу. Последняя ступень, если нет направляющего-аппарата между нею и насосом, рассчитывается от выхода ко входу. Турбина между двумя направляющими аппаратами рассчитывается так же, как насос, с задания одного из углов в указанных ранее пределах. Если углы заданы неудачно, то проводится корректировка треугольников скоростей и расчет во втором приближении. [c.134]

На входе в турбину будем рассматривать также два состояния потока до входа на лопасть и после поступления потока на лопасть. Треугольник скоростей до лопасти турбины определяется выходными условиями из насоса. [c.239]

На рис. 15, а и б, представлены треугольники скоростей для насоса и турбины, отнесенные к точкам входа и выхода из лопаточных каналов, а именно для гидромуфты с плоскими радиальными лопатками, изображенной на рис. 4, для которой Pi = = Р2 = РЗ=Р4 = 90°. [c.36]

На рис. 23 представлены соответствующие треугольники скоростей, где все величины, относящиеся к режиму в номинальной точке, отмечены индексом . Как следует из уравнения (48), расход насоса Q wAy пропорционален меридиональной составляющей w вектора скорости потока жидкости, величина которой [c.59]

На рис. 64 приведены соотношения скоростей на лопатках насоса и турбины для номинального режима ф=1 (штриховыми линиями для ф<1). Из треугольников скоростей, изображен- [c.154]

Рис. 64. Треугольники скоростей, относящиеся к средней линии тока для входных и выходных кромок лопаток насоса и турбины. Слева — средний профиль лопатки насоса справа — лопатки турбины. Величины, помеченные индексом характеризуют номинальный режим

Рис. 65. Треугольники скоростей на входной и выходной кромках насоса. Возникновение ударной составляющей скорости w i на входе в насос вследствие увеличения расхода Q = xQ.

Исходя из этих предпосылок и рис. 65, на котором приведены треугольники скоростей для насоса гидротрансформатора, мож но записать следующие соотношения, где х является общим аргументом [c.157]

Из этих рассуждений вытекает важное и собственно оче видное обстоятельство коэффициент расхода х не меняется с изменением расхода Q, пропорционального числу оборотов насоса По, и, следовательно, изменение По само по себе не может ыт пучиной ударных потерь, так как треугольники скоростей i = Ui + Wi сохраняют свое подобие. / [c.194]

Рис, 93. Треугольники скоростей на входных и выходных кромках насоса и турбины, относящиеся к номинальному режиму работы (Ф=1). Показана зависимость абсолютной скорости с от углов лопа-1 ток а и Р [c.215]

Рис. 112. Треугольники скоростей в средних точках I, 2 входной и выходной кромок насоса при хФ1

На фиг. 30 схематически представлены развертки лопа ток статора и ротора и треугольники скоростей при входе и выходе с этих колес. Приведенные фигуры и треугольники относятся к средним радиусам входа и выхода насоса. [c.58]

Для дальнейших рассуждений используют треугольники скоростей, построенные по данным аэродинамических испытаний для средней струйки. Напор этой струйки, подсчитанный по треугольникам скоростей, равен интегральному напору колеса. Полагают также, что режимы с одинаковым к. п. д. у натурного и модельного насосов имеют место при равенстве углов а. [c.70]

Расчетные уравнения. Используя уравнение Эйлера и треугольники скоростей, получим выражение безразмерного коэффициента теоретического напора насоса [c.78]

Рис. 121. Треугольник скоростей при выходе из насоса

Здесь а — щирина каналов на входе и выходе колес Pi и Рг — углы треугольников скоростей соответственно входа и выхода насоса. [c.61]

Результаты расчета проекций абсолютной скорости на направление окружной треугольников скоростей на входе в направляющий аппарат насоса даны в табл. 33. [c.136]

Рис. 5.11. Профили и треугольники скоростей осевого насоса

Треугольники скоростей (рис. 5.26, в) строятся так же, как для осевого насоса (см. п. 5.1.4). [c.450]

Треугольники скоростей и углы лопастей рассчитывают, так же как для насосов. При определении числа лопастей в формуле (5.30) к = 9—11. Кроме того, необходимо найти плотность газа за рабочим колесом. [c.458]

Треугольники скоростей осевого насоса 300 — 301 Тройная точка воды 184, 188 Тройной интеграл 44 [c.741]

На рис. 33, б построен треугольник скоростей на выходе из рабочего колеса для расчетного режима насоса при определенном числе оборотов и определенном сопротивлении трубопровода. Для простоты вывода опять предполагается, что колесо имеет бесконечное число лопаток. По горизонтали вправо отложен вектор переносной скорости 2, из конца этого вектора берет начало вектор относительной скорости Ша. Суммарным (замыкающим) вектором служит вектор Сг (отрезок ВС на рис. 33,6). Спроектировав точку В на вектор а, получим точку D. Длина отрезка BD есть величина так называемой меридиональной скорости См и представляет собой проекцию абсолютной скорости на радиус. С другой стороны, эта величина может быть выражена и алгебраически, как скорость потока, равномерно выходящего через боковую поверхность рабочего колеса нормально к этой поверхности. [c.68]

С изменением числа оборотов насоса окружные скорости рабочего колеса изменяются пропорционально числу оборотов при этом треугольники скоростей остаются подобными и остальные скорости (относительная — и и абсолютная — с) также изменяются пропорционально числу оборотов. [c.456]

Расчет треугольников скоростей, рабочих и направляющих лопаток производится так же. как и у осевых насосов и вентиляторов (см. разделы 27-1 и 27-2). [c.415]

Из треугольника скоростей потока на входе в колесо насоса известно, что [c.191]

Определение действительных характеристик потока, как невозмущенного, так и в критической области возможного возникновения кавитации, значительно усложняется по мере усложнения проточной части гидромашины. Поскольку гидромашины и, в частности, шнеко-центробежные насосы имеют вращающийся ротор, кроме абсолютной скорости течения на входе в насос i имеется еще и относительная скорость которая определяется из треугольника скоростей с учетом окружной скорости ротора (скорости переносного движения). Эти скорости, как известно, связаны соотношением wi = d + и. [c.10]

С помощью графика, приведенного в книге Степанова, можно найти величину Ф=Сд2/ 2 и угол Ра в треугольнике скоростей на выходе, соответствующем выбранным ранее значениям ) и 2 график Степанова обычно строится [67, 70] при значении гидравлического к. п. д., равном т)г=0,ЭЗ. Ниже мы принимаем для гидравлического к. п. д. более низкое значение 11г=0,775, которое является более правильным для рассматриваемых нами насосов. По ходу расчета получаем [c.495]

Будем рассматривать абсолютное движение, так как при относительном движении уравнения усложняются из-за необходимости учитывать центробежные и кориолисовы силы. Следует отметить, что абсолютное движение жидкости во вращающемся колесе насоса при стационарном режиме его работы нестационарно, так как в процессе обтекания лопаток колеса потоком жидкости возникает определенное поле скоростей и давлений, которые воспринимаются в неподвижной точке на выходе из колеса как пульсации с частотой мерцания, равной произведению числа лопаток на частоту вращения колеса. На рис. 2.2,6 треугольник скоростей построен для выходного сечения 2 крыльчатки насоса, поэтому ко всем индексам добавлена цифра 2. Индексом I / обозначены параметры, относящиеся к входному сечению. Из треугольника скоростей в насосе следует, что [c.40]

Ри . 2.17. Треугольники скоростей в межлопаточных каналах и на выходе колеса центробежного насоса [c.41]

Рис. 2.18. Характерные сечения осевого насоса и треугольники скоростей

Рис. 2.19. Треугольники скоростей для осевого насоса

Из треугольников скоростей, например для центробежного насоса (см. рис. 2,25), получим [c.65]

Треугольники скоростей для насоса и турбины, соответствующие этому случаю, показаны на рис. 2.38, в и 2.39, в сплошными линиями. [c.69]

Рис. 2.41. Треугольники скоростей и профили лопаток центробежного насоса (сщ = 0)

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Поэтому необходимо обеспечить специальное направление потока жидкости перед входом в насосное колесо. С этой целью Феттингер включил между насосом и турбиной третий элемент — реактор — рабочее колесо особой формы. Последний принимает поток жидкости, выходящий из турбины, и направляет его на насос в соответствии с режимом передачи под заданным углом, определенным из треугольников скоростей. Преимущества такой системы очевидны. Она позволяет решить задачу передачи мощности при определенном неизменном передаточном отношении (в соответствии с передаточным отношением ступени заменяемой зубчатой передачи) и осуществить в широком диапазоне работы бесступенчатое автоматическое ре гулирование числа оборотов в зависимости от изменения нагрузки на выходном валу. [c.11]

Что касается скорости т, то ее направление для данного колеса также известно и, согласно сделанному допущению, определяется направлением лоиатки в данной точке. Итак, в треугольнике векторов с, ни, и (из кинематики и геометрии лопатки) определяются одна сторона и угол. Для того чтобы определить скорость жидкости на выходе из насоса, остается найти еще один элемент треугольника скоростей. Недостающую связь и дает ос1ювное уравнение центробежного насоса, которое устанавливает соотношение между скоростями на входе и выходе с создаваемым напором Н. [c.63]

Рассмотрим работу колес с различной степенью реактивности. Полностью реактивное колесо Ркол=1- Из (14.19) следует, что С2 = 0, так как НгФоо. Следовательно, Яг=Я = Яд н = 0 = = дин = 0 с2 = с2т- Если построить треугольник скоростей, то выходной угол лопаток колеса насоса P ,=ar tg( 2m/м2) будет значительно меньше 90°, т. е. Р2я 1 = 90° (рля турбины это будет угол входа Р1л)- [c.153]

Окружную составляющую С2 определяют из (14.4), считая Ят = Я/г г, где г г = 0,7- 0,85 коэффициенты загромождения проходного сечения колеса лопатками осевого насоса 1= 0,98 0,87 и / 2 = 0,95-1-0,83 на Вер направление течения потока на входе Pl=ar tg[ lJ(м- l ]] и на выходе P 2 = ar tg[ 2m/(м- 2 )]. Треугольники скоростей на входе и выходе колеса показаны на рис. 14.20. Густота решетки выбирается так, чтобы обеспечить необходимый поворот потока Кроме того, на выходе [c.172]

Треугольники скоростей для этого случая на примере осевых машин показаны соответственно для насоса и турбины на рис. 2.38, а и 2.39, а. Относительные скорости на выходе из колеса и на входе в колесо равны между собой. Для насоса угол входа в колесо равен Рх — агс1 Ju, а угол выхода из колеса равен Рг = 180° — [c.69]

Треугольники скоростей для насоса и турбины, соответствующие этому случаю, построены на рис. 2.38, б и 2.39, б. Векторы относительных скоростей на выходе из колеса насоса и на входе в колесо турбины имеют угол наклона (равный углу наклона лопаток) Р-2 = = 90°. Угол наклона вектора относительных скоростей на входе в насос и на выходе из турбины Рх = агс1 с /и. Профиль лопатки несимметричный. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...