Оболочки, нагруженные внутренним

Сферическая оболочка, нагруженная внутренним давлением q г 2И 2Eh [c.5]

Цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением q г h Eh [c.5]

По аналогии с /68/ поле линий скольжения в однородной оболочке, нагруженной внутренним или внешним давлением, можно описать уравнениями логарифмических спиралей, удовлетворяющим граничным условиям для случая нагружения стенки / Oq = 1 [c.230]

Рассмотрим цилиндрическую оболочку, нагруженную внутренним давлением р (рис. 63). [c.100]

Пример Х.1. Дана сферическая оболочка, нагруженная внутренним давлением (рис. Х.5, а), найти и о,. [c.325]

Рис. 10.17. Цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением

Примером плоского напряженного состояния является тонкостенная цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением. На рис. 10.17 показана схема нагружения. Проведя поперечные кольцевые и продольные меридиональные сечения, как показано на рис. 10.18, а и б, можно записать [c.177]

В статье [190] изучается поведение тонкой цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним давлением и подверженной действию переменного температурного поля, характеризуемого перепадом по ее толщине. Задача поставлена применительно к расчету оболочки топливного (тепловыделяющего) элемента (ТВЭЛ) ядерного реактора на быстрых нейтронах, для которого имитируются условия повторных выходов на режим и выключе-яий. Внутреннее давление от газообразных продуктов распада [c.205]

Для иллюстрации предложенного метода рассмотрим напряженное состояние цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внутренним давлением и осевой растягивающей силой, когда ма- [c.316]

К о л е с н и к о в К. С., Определение перемещений в замкнутой торообразной оболочке, нагруженной внутренним давлением, Прикладная математика и механика , вып. 12, 1952. [c.210]

Рассмотрим фрагмент длинной оболочки, нагруженной внутренним давлением (рис. 14.1). Мы ожидаем, что перемещения всех узлов оболочки по радиусу будут [c.517]

Рис. 2.6. Тонкостенная цилиндрическая оболочка, нагруженная внутренним давлением и растягивающей силой F

Рис. 5.2. Графики зависимости безразмерных давлений от безразмерного радиуса для цилиндрической (/) и сферической (2) тонкостенных оболочек, нагруженных внутренним давлением

В заключение определим напряженно-деформированное состояние защемленной по торцам трехслойной цилиндрической оболочки, внутренний слой которой армирован в продольном направлении, другие два - перекрестным образом. Схема армирования внешних слоев дана на рис. 10.13. Исходные характеристики материала армированного слоя те же, что и ранее. Геометрические параметры оболочки, нагруженной внутренним давлением O = 10 МПа, следующие h = 7,5 мм, Л -1= 100 мм. [c.216]

Дифференциальные уравнения равновесия и соотношения упругости для полубезмоментной ортотропной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерным давлением и содержащей упругий заполнитель, скрепленный с оболочкой (рис. 4.2), имеют вид [c.111]

Зависимость характеристик напряженно-деформированного состояния от соотношения между модулями Юнга связующего и армирующих волокон исследовалась на примере двухслойной консольной цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерно распределенным давлением интенсивности Р, первый (внутренний) слой которой армирован в осевом направлении, второй — в окружном. Принималось, что край д = О оболочки защемлен, край д = I свободен от усилий. Этому способу закрепления и нагружения краев оболочки соответствуют краевые условия (6.2.8). [c.174]

В первой части рассматриваются безмоментные оболочки, образованные намоткой ортотропной ленты. Приведены зависимости, позволяющие исследовать напряженно-деформированное состояние и несущую способность цилиндрической оболочки с произвольной структурой материала. Особое внимание уделяется вопросам оптимального армирования цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, осевой силой и крутящим моментом. Исследованы оптимальные формы безмоментных оболочек вращения, образованных методом намотки ленты и нагруженных внутренним давлением. Приведены методы оптимального проектирования баллонов давления, изготовленных из стеклопластика методом непрерывной намотки, и металлических цилиндрических оболочек, усиленных стеклолентой. [c.2]

Рассмотрим полубесконечную оболочку, нагруженную внутренним давлением. Край а=0 предполагается жестко заделанным. Примем следующие параметры [c.128]

В соответствии с моделью вязкого разрушения предполагается, что под действием постоянных нагрузок в результате ползучести материала конструкции изменяется ее геометрия. При этом сокращаются размеры, определяющие несущую способность конструкции. Так, например,, в растянутом стержне сокращается площадь его поперечного сечения в тонкостенной оболочке, нагруженной внутренним давлением, уменьшается толщина стенки и т. д. Вследствие этого напряжения и скорость деформаций ползучести растут, и в какой-то момент времени (когда напряжения достигают некоторых критических значений или когда скорость деформаций ползучести обращается в бесконечность) наступает разрушение. Рассмотрим несколько примеров вязкого разрушения, [c.179]

Аналогичные методы, очевидно, пригодны и для случая сложного напряженного состояния. Последнее проще всего воспроизвести в тонкостенной цилиндрической оболочке, нагруженной внутренним гидростатическим давлением. Этот метод стал почти традиционным. [c.138]

Упругопластическое состояние толстостенной сферической оболочки, нагруженной внутренним давлением [c.194]

Рассмотрим коническую оболочку, нагруженную внутренним давлением (рис. 15). [c.240]

Следовательно, для конической оболочки, нагруженной внутренним давлением [c.407]

Рис. 5.3. Схема для расчета полой оболочки, нагруженной внутренним избыточным давлением р.

Рис. 5.4. Схема для расчета полой тороидальной оболочки, нагруженной внутренним избыточным давлением р и внешней распределенной нагрузкой Q.

Для тонкостенных оболочек, нагруженных внутренним давлением, интерес представляют те критические значения деформации, которые соответствуют [c.24]

Приведенный метод расчета не исключает необходимости расчета трубопровода на прочность при рассмотрении его в качестве тонкой цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним давлением. [c.100]

Оболочки, нагруженные внутренним или внешним давлением [c.343]

На рис. 34, а приведена сферическая оболочка, нагруженная внутренним равномерным давлением д. [c.62]

В случае цилиндрической оболочки, нагруженной внутренним равномерным давлением (рис. 35), имеем 1=00, где Я — радиус цилиндра. Тогда [c.63]

При определении сил Ti и Т . камеру можно рассматривать как без-моментную тонкостенную оболочку, нагруженную внутренним давлением. Площадь сечения охлаждающего тракта существенно меньше площади сечения самой камеры, поэтому при составлении уравнений равновесия влиянием давления в межсте- . [c.363]

Раздача тонкостенных цилиндрической и сферической оболочек, нагруженных внутренним давлением на основе уравнения состояния Паккера—Шерби, рассмотрена в работе [191]. [c.132]

Для замкнутых цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением р, внешним давлением q и осевыми усилиями A/ = onst, не изменяющимися по окружной координате у, исходными данными для проведения расчета будут следующие соотношения. [c.243]

На примере тороидальной оболочки, нагруженной внутренним давлением, исс.че-довано влияние изменения величины отношения rjR (рис. 4.9, а) и толщины по образующей па характер потери устойчивости и величину критического возмущения. [c.161]

Рассмотрим цилиндрическую оболочку, нагруженную внутренним давлением и осевой силой. Поскольку задача является осесимметричной, напряжения и деформации не зависят от р и произвольные функции /(р) в решении (1. 13) — (1. 15) оказываются константами. Выражения (1.13) — (1.15) при = 0 и P=P= onst преобразуются к виду [c.14]

Осесимметричная деформация цилинфических оболочек. Для замкнутых цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением р, внешним давлением q и осевыми усилиями N — onst, не изменяющимися по координате у (рис. 4.4), исходными данными для проведения расчета будут следующие соотношения. [c.391]

Рассмотрим оболочку, нагруженную внутренним давлением. Ясно, что при таком нагружении объем оболочки увеличится. Но согласно принятому допущению длина нити постоянна. Таким образом, определение конфигурации оболочки, нагруженной внутренним давлением, так называемой равновесной конфигурации, и расчет усилий в нитях корда аналогичны расчетам для щин (см. стр. 336). Если резинокордный элемент подвески несимметричен относительно плоскости экватора (рпс. 12.10), то при изменении формы оболочки точка экватора смещается по профилю и, хотя общая длина нити L сохраняется, длины ее участков /i и h от экватора до каждой из точек борта изменяется так, что -f /j = L = onst. [c.396]

Глава 17. РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК, НАГРУЖЕННЫХ ВНУТРЕННИМ ДАВЛЕНИЕЛ [c.520]

Видно, что изменение площади нагружения существенно влияет на характер деформирования внешней оболочки, причем наибольшие прогибы имеют место в случае промежуточных площадок нагружения. Это связано с тем, что при большой площадке напряженное состояние близко к безмоментному, а при малой площадке приложенного импульса недостаточно для существеннного деформирования конструкции. Максимальные перемещения имеют место, когда существен импульс, а напряженное состояние оболочки далеко от безмоментного. Размеры участка нагружения практически не влияют на деформирование внутренней оболочки. Напряженное состояние ее ближе к безмоментному при всех случаях нагружения. Это связано с тем, что даже при локальном нагружении внешней оболочки нагружение внутренней оболочки не является локальным в силу расходимости фронта подводной волны, движущейся от участка приложения импульса. Указанное приводит к тому, что прогиб внутренней оболочки не зависит от способа приложения нагрузки и растет при увеличении участка приложения нагрузки / . [c.114]

В книге рассмотрен широкий круг задач по расчету оболочек вращения и элементов тонкостенных конструкций на прочность, жесткость и устойчивость прн различных видах силового воздействия. Многие из этих задач возникли за последние годы в связи с развитием новой техники. К числу таких задач относятся, например, расчеты всевозможных торовых оболочек, нагруженных внутренним давлением, сферических оболочек, нагруженных локальными нагрузками, н. т. д. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...