Оболочка шарнирно опертая

Решить задачу 10.2 в предположении, что оболочка шарнирно оперта по краям, по безмоментной и моментной теориям. [c.249]

Рассчитать по моментной теории коническую оболочку, шарнирно опертую по краю s = l и нагруженную собственным весом g(T/M ) (рис. 105), см. [55] и [86]. [c.283]

Рассчитать по моментной теории коническую оболочку, шарнирно опертую по краю s<=l н нагруженную собственным весом g (рис. 83, а) см. [101] и [121]. [c.201]

Незамкнутые цилиндрические оболочки часто используют в строительстве как элементы перекрытий (рис. 5.4), причем цилиндр может быть некруговым и иметь переменную по криволинейной образующей толщину стенки. Если криволинейные края такой оболочки шарнирно оперты на жесткие в своей плоскости диафрагмы, не препятствующие продольным перемещениям, расчет оболочки может быть выполнен путем разложения искомых функций в ряды по продольной координате. [c.283]

Тонкая цилиндрическая оболочка, шарнирно опертая по двум концевым окруж- [c.421]

Для оболочек, шарнирно опертых по торцам, решение системы (1) записывается в виде 8] [c.151]

Описанный выше метод двойных тригонометрических рядов пригоден и при решении задач для цилиндрических оболочек о т-крытого профиля (О л /, О у уо), если все четыре края оболочки шарнирно-оперты [c.125]

Если края оболочки шарнирно оперты, то минимум получается при ai= 1. .. 1,1 и [c.191]

При других граничных условиях, а также при S О построение формы потери устойчивости оказывается сложнее. Сравнительно просто может быть решена задача при = О в случае, когда две противоположные стороны прямоугольной в плане оболочки шарнирно оперты, а на двух других заданы произвольные граничные условия. [c.55]

Остановимся подробнее на случае, когда оба края оболочки шарнирно оперты (v = = 0). Остальные случаи могут быть рассмотрены аналогично. [c.222]

Если край оболочки шарнирно оперт и не допускает проскальзывания в направлении осей а и ф, то получим [c.133]

Как показывает опыт, круговая цилиндрическая оболочка, шарнирно опертая по краям, при равномерном осевом сжатии после потери устойчивости в средней части [c.56]

Замкнутая оболочка при внешнем давлении. Рассмотрим случай круговой оболочки, шарнирно опертой по торцам и подвергающейся действию равномерно распределенного по боковой поверхности внешнего давления интенсивностью 9 (рис. 6). Действие поперечного давления q эквивалентно действию радиальных сжимающих [c.141]

Устойчивость замкнутой оболочки при изгибе. Замкнутая оболочка, шарнирно опертая по торцам, под действием изгибающих пар, лежащих в диаметральной плоскости (рис. 13). [c.148]

Устойчивость оболочек при совместном действии нагрузок. Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внешнего давления. Рассмотрим случай, когда оболочка, шарнирно опертая по торцам, подвергается совместному действию сжатия вдоль образующей усилиями р, равномерно распределенными вдоль дуговых кромок, и внешнего давления д, равномерно распределенного вдоль боковой поверхности. Комбинируя уравнения (40) и (72), получаем исходное уравнение для исследования устойчивости в малом оболочек средней длины [c.150]

Круговая замкнутая оболочка, шарнирно опертая по торцам, сжатая вдоль образующей усилиями р. Решение задачи по теории деформаций без учета эффекта разгрузки приводит к следующему выражению для безразмер- [c.198]

Если оболочка шарнирно оперта (условия Навье), то краевые условия будут [c.456]

Оба края составной оболочки шарнирно оперты 11 = 0 12 = 0 13 = —1 [c.216]

Пусть оболочка изготовлена так, что главные направления упругости материала ее совпадают с координатными направлениями а, р (Л = 1, 5 = 1). Пусть, далее, оболочка шарнирно оперта по всему контуру (к=а, а=0 р=Ь, р=0). [c.355]

Пусть оболочка загружена по торцам (s=0, s=l/R) равномерно распределенной нагрузкой с интенсивностью р. Оболочка шарнирно оперта по концам. Тогда для основного безмоментного состояния оболочки будем иметь [c.362]

Рассмотрим многослойную замкнутую круговую 2=i ) цилиндрическую оболочку, шарнирно опертую по торцевым линиям (и=0, а=1 I — длина оболочки) координатной поверхности у=0. Пусть оболочка загружена нормально приложенной к внешней поверхности осесимметричной равномерно распределенной нагрузкой с интенсивностью д, т. е. Х=0, Г=0. [c.366]

Пусть прямоугольная в плане (а X Ъ) оболочка шарнирно оперта по всему контуру. Тогда граничные условия запишутся обычным образом (рис. 69) [c.383]

О поперечных колебаниях прямоугольной в плане пологой оболочки. Рассмотрим в линейной постановке свободные колебания прямоугольной в плане (аХЬ) весьма пологой оболочки, шарнирно опертой по всему контуру (и=0, а=а, 3=0, Р=Ь). Пусть оболочка находится в таком переменном во времени температурном поле, что Г=7 ). [c.419]

Для оболочки, шарнирно опертой в концевых сечениях, граничные условия -имеют вид [c.373]

Зависимость (2,57) представляет собой решение методом начальных параметров. В равенстве (2.57) два начальных параметра всегда известны, остальные определяются из условия при х = I. Например, пусть оболочка шарнирно оперта в сечениях х = О и х = I. [c.429]

Сферический купол радиусом г = 1м нагружен давлением q, величина которого случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = = 5,75 1/МПа, Чо = 2 МПа. Кромки купола шарнирно оперты на упругое опорное кольцо (рис. 3). Материал оболочки и кольца одинаков, его несущая способность случайна с экспоненциальным законом распределения, у которого = 0,03 1/МПа, = 300 МПа. [c.18]

Если рассмотреть прямоугольную в плане пластину, то на каждой кромке па функцию напряжений и на функцию прогибов должны быть наложены по два условия. В частности, для жестко защемленных или шарнирно опертых кромок пластины при различных ограничениях на напряжения или перемещения в срединной поверхности граничные условия совпадают с аналогичными условиями, справедливыми для пологих оболочек (см. 7.7). [c.278]

Для оболочки, у которой один край шарнирно оперт, а другой жестко заделан, граничные условия имеют вид при х = 0 Л4 = а = 0, [c.236]

Закономерность, отраженная графиками на рис. 18.40, является характерной для явления потери устойчивости. Эта закономерность встречается и при потере устойчивости пластин и оболочек. Так, например, потеря устойчивости прямоугольной в плане пластины постоянной толщины, шарнирно опертой по контуру и сжатой равномерно распределенной по двум противоположным сторонам нагрузкой (рис. 18.41), характеризуется [c.358]

При расчете оболочек с учетом податливости диафрагм сначала определяются усилия в основной системе (шарнирно опертая по контуру оболочка, диафрагмы, абсолютно жесткие в своей плоскости и податливые из плоскости), затем определяются усилия, вызванные совместной работой оболочки с примыкающими конструкциями. Усилия, полученные из этих расчетов, суммируются. Распределение усилий в основной системе получается из расчета оболочек по теории В.З. Власова. Для определения усилий, вызванных совместностью работы отдельно стоящей оболочки с контурными элементами, по каждому краю составляется четыре канонических уравнения. Таким образом, при точном решении для [c.141]

Результаты теоретических и экспериментальных исследований ползучести гибких, шарнирно опертых по краю сферических оболочек под действием постоянного внешнего давления приведены в работе [82]. Численные исследования проведены на основе вариационного уравнения смешанного типа, ползучесть материала описана теорией течения. Силы, моменты, перемещения аппроксимированы полиномами с двумя-тремя искомыми параметрами. Использование вариационного принципа [72] приводит к системе дифференциальных уравнений по времени, которые интегрируются методом Рунге — Кут-та. Время потери устойчивости оболочки определяется ло резкому осесимметричному выпучиванию. Описаны методика и результаты экспериментальных исследований ползучести нейлоновых оболочек. Отмечается большой разброс значений критического времени в дублирующих опытах, значительные расхождения в результатах теоретических и экспериментальных исследований. [c.10]

Исследуем изгиб и устойчивость при ползучести оболочек, выполненных из нейлона типа 6/6 и находящихся под действием равномерного внешнего давления при нормальной температуре. Выбор материала обусловлен наличием в работе [82] результатов теоретических и экспериментальных исследований ползучести нейлоновых шарнирно-опертых сферических оболочек, а также кривых ползучести. Модуль упругости материала Е = = 0,035-10 МПа, коэффициент Пуассона =0,3. [c.55]

Ползучесть более пологой шарнирно-опертой оболочки под действием нагрузки ([c.57]

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной ребрами, решается задача о тепловых напряжениях при перепаде температур между стенкой и ребром. Под(феш1енная система состоит из 2т цилиндрических панелей и промежуточных ребер, образующих замкнутую оболочку, шарнирно опертую по торцам на жесткие шпангоуты (рис. 9.7.5). Введем обозначения радиус R, толщину h и длину I оболочки, модуль упругости Е и коэффициент ц Пуассона материала, панели, модуль упругости Eq и площадь pQ поперечного сечения ребер. [c.164]

В случаях, если два противоположных прямолинейных края открытой оболочки шарнирно оперты, а два других — оперты произвольно, можно применять метод, аналогичный методу М. Леви в теории изгиба пластин, и представлять обобщенные смицения в виде одинарных тригонометрических рядов [c.174]

При выводе формулы (11.17) предполагалось, что концы оболочки шарнирно оперты. Если на концы оболочки наложень дополнительные связи, что часто встречается в реальных кон струкциях, то по формуле Папковича для коротких оболочек получается заниженное значение критического давления, таь как при более жесткой заделке концов оболочки критическое давление должно увеличиться. [c.282]

На рис. 4.11 изображены характерные схемы закрепления краев оболочек и пластин. На рис. 4.11, а край шарнирно оперт, но может иметь продольные смещения на рис. 4.11, б он шарнирно оперт и, кроме того, не может иметь продольных смещений на рис. 4.11, б край заделан и не может иметь ни смещений, ни поворота. Так как плаа ины и оболочки часто опираются по замкнутому контуру, то при их расчете нужно принимать во внимание способ закрепления края не только в плоскости поперечного сечения, как показано на рис. 4.11, но также и в направлении контура опира-ния, т. е. перпендикулярно плоскости поперечного сечения. Расчет напряженного состояния пластин и оболочек много сложнее, чем расчет стержней. [c.100]

Пао [214] распространил теорию оболочек Флюгге на задачи термоупругости для ортотропных слоистых оболочек и пблучил конкретные результаты для двухслойных ортогонально-армированных цилиндрических оболочек из стеклопластика, шарнирно опертых по краям и подверженных равномерному температурному воздействию. Сравнение этих результатов с решением, основанном на аналогичном варианте теории Доннелла, показало, что кольцевые усилия и моменты для оболочек с отношением радиуса к толщине порядка 10—5 различаются примерно на 5—10%. [c.237]

Формула (6.63) подобна формуле для критической нагрузки шарнирно-опертой прямоугольной пластины, сжатой в одном направлении. Следовательно, короткая цилиндрическая оболочка с опертыми торцами, находящаяся в безмоментном начальном состоянии Т1 = onst, Тх = 0, S = О, теряет устойчивость так же, как и сжатая в продольном направлении удлиненная шар-нирно-опертая прямоугольная пластина, ширина которой Ь равна длине оболочки I, причем число полуволн, очевидно, равно 2п. [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...