Устойчивость сжатой полосы

А. Ю. Ишлинский (1943) применил уравнения устойчивости равновесия упругого тела к проблеме устойчивости сжатой полосы. Критическое-напряжение представлено им в виде ряда по степеням параметра, обращающегося в нуль одновременно с толщиной полосы. Первый член ряда дает значение критической нагрузки по Эйлеру. В развитие этой работы исследована устойчивость сжимаемой полосы при других граничных условиях (Л. В. Ершов и Д. Д. Ивлев, 1961). [c.78]

Уточненные уравнения теории устойчивости пространственных тел содержатся в монографиях В. В. Новожилова ), В. В. Болотина ) и цитированной выше монографии А. Н. Гузя. В работе [34] дано решение задачи о потере устойчивости сжатой полосы по уточненной теории. [c.196]

Устойчивость сжатой полосы. Полоса, длина которой / значительно больше ширины Ь, сжата в направлении оси х напряжением— два других напряжения равны нулю, и потому [c.311]

Вначале остановимся на задаче об устойчивости сжатой упругой полосы в случае плоской деформации, рассмотренной Л. С. Лейбензоном и А. Ю. Ишлинским. Пусть полоса шириной 21ъ сжата продольными усилиями р. Направим ось х вдоль срединной линии, края полосы у = будем считать свободными от усилий. [c.194]

Рассмотрим задачу об устойчивости сжатой бесконечно длинной полосы шириной 2Ь, в условиях плоской деформации. Невозмущенное состояние полосы определяется соотношениям и (1). [c.197]

Задача устойчивости прямоугольной пластины, сжатой сосредоточенными силами, имеет интересную многолетнюю историю. В 1906 г. А. Зоммерфельд впервые рассмотрел задачу устойчивости бесконечно длинной полосы, сжатой в своей плоскости двумя сосредоточенными силами (рис. 5.5, б). Решение этой задачи им получено путем интегрирования основного линеаризованного уравнения устойчивости пластины (4.33), причем поле действительных начальных усилий, входящих в это уравнение, не определялось, а заменялось системой статически возможных начальных усилий, выраженных формулами (5.77). В резуль- [c.211]

С уменьшением толщины полосы при неизменном диаметре трубы кольцевая жесткость многослойной обечайки и местная устойчивость стенки трубы снижаются при воздействии изгиба и продольного сжатия. [c.6]

На рис. 13.3 приведены примеры потери устойчивости с образованием смежных форм равновесия. Рама, в стойках которой возникает только центральное сжатие, при потере устойчивости изгибается, и узлы рамы смещаются по горизонтали. Круглая труба, находящаяся под действием равномерного внешнего давления, при потере устойчивости приобретает смежную (овальную) форму равновесия. Тонкая полоса, работающая на изгиб в вертикальной плоскости, при достижении силой критического значения теряет устойчивость плоской формы изгиба и начинает дополнительно испытывать изгиб в горизонтальной плоскости и кручение. [c.262]

В предположении, что потеря устойчивости полосы при сжатии не возникает, теоретический коэффициент концентрации напряжений будет иметь величину Л/ =3, что приводит к пределу выносливости при наличии концентрации напряжений [c.164]

Расчет лонжеронного отсека. Лонжеронный отсек — это конструкция, в которой допускается потеря устойчивости обшивки раньше потери устойчивости продольных элементов (лонжеронов). Расстояние между лонжеронами уже не лимитируется устойчивостью обшивки. Число лонжеронов выбирают из других соображений. Так, в двигательных отсеках число лонжеронов обычно бывает минимальным и определяется конструкцией двигательной установки. В переходных отсеках число лонжеронов должно удовлетворять требованиям равномерной передачи нагрузок. Толщина обшивки в лонжеронном отсеке может быть минимальной — она определяется температурными и технологическими условиями. Например, чересчур тонкая обшивка сильно нагревается на активном участке полета — максимальная температура обшивки не должна быть выше той, при которой происходит значительное снижение механических характеристик материала. После потери устойчивости обшивка почти не участвует в передаче сжимаю-щих сил. Только узкая полоса обшивки, прилегающая к лонжерону, работает совместно с ним на сжатие. Эта часть обшивки называется п р и с о е д и н е н н о й обшивкой. Ее ширину обычно определяют по приближенной формуле [c.326]

Возможности формоизменения при скручивании полосы из достаточно пластичного металла (л > 0,2 бр. р> > Зл) ограничивают два явления потеря устойчивости от силы поперечного сжатия, вызываемой напряжением Ор, и локализация скручивания. [c.232]

Определение длительной критической нагрузки для трехмерного тела из линейного реологического материала (с ограниченными деформациями) содержится в работах А. Н. Гузя [47, 48]. Вопрос об устойчивости невозмущенной системы разысканием решений для возмущений с множителем ехр(йО сводится к вопросу о том, где располагаются корни некоторого характеристического уравнения. Если Re А < О, то система устойчива. Задачи о критической нагрузке здесь рассмотрены длй полосы при плоской деформации и для пластинки, сжатой в двух направлениях. [c.250]

Можно показать, как и в задаче о полосе, что при сжатии цилиндра должна наблюдаться обратная картина и течение, устойчивое при каком-либо значении скорости деформирования со, становится неустойчивым, если переменить направление деформирования. Поэтому при малом значении числа к неустойчивые течения могут возникать лишь [c.642]

Минимально допустимый радиус изгиба определяют из условия сохранения устойчивости периферийных слоев изгибаемой заготовки. При гибке широкой заготовки потеря устойчивости приводит, в конечном итоге, к появлению трещины в зоне растяжения, при гибке на ребро узкой полосы — к появлению трещины в зоне растяжения или складок в зоне сжатия. [c.103]

Эффект магнитной памяти металла к действию на] рузок растяжения, сжатия, кручения и циклического нагружения выявлен в лабораторных и промышленных исследованиях. Уникальность метода магнитной памяти заключается также в том, что он основан на использовании собственного магнитного поля, возникающего в зонах устойчивых полос скольжения дислокаций, обусловленных действием рабочих нагрузок. В результате взаимодействия собственного магнитного поля (СМП) с магнитным полем Земли в зоне концентрации напряжений на поверхности объекта контроля образуется градиент магнитного поля рассеяния, который фиксируется специализированными магнитометрами. Механизм возникновения СМП на скоплениях дислокаций обусловлен закреплением доменных границ, когда эти скопления становятся соизмеримы с толщиной доменных стенок. Ни при какгос условиях с искусственным намагничиванием в работающих конструкциях такой источник информации, как собственное маг- [c.350]

Рис. 11. Металлографические особенности прохождения фронта Людерса - Чернова в условиях растяжения - сжатия железа а - следы и профиль циклической полосы деформации б - зародыш пластического течения в - схема развития пластической деформации на стадии циклЕгческой текучести г - устойчивые полосы скольжения

Как найдено теоретически и экспериментально, форма прогибов при потере устойчивости длинной узкой полосы при сдвиге образует одну полуволну в поперечном направлении и несколько полуволн той же длины в продольном направлении. В отличие-от волны простой формы в виде синусоиды в случае потери устойчивости, при сжимающих напряжениях, здесь образуются косые волны с узлами, расположенными чход углом, так что лри этом пластина изгибается с более резкими изломами в направлении сжатой диагонали, чем в направлении растянутой ди о-нали. Эта тенденция еще более усиливается в случае тонких пластин, когда прогибы становятся. большими по сравнению с толщиной растянутая диагональ становится почти прямолинейной,, а сжатая диагональ изгибается с большим числом полуволн эта форма сходна с той. Которая образуется при сдвиге руками тонкого листа бумаги или ткани. Такиа> большие прогибы при потере устойчивости будут обсуждаться в главе 5. [c.275]

С учетом поворота несжимаемых элементов тела рассмотрена (К. Н. Семчинов, 1961) потбря устойчивости полосой конечных размеров, получены условия искривления полосы при сжатии определены критические растягивающие усилия, при которых на полосе образуется шейка. [c.78]

Рассмотрим схему конструкции барабана шахтного подъемника. Для удобства навивки на поверхности барабана предусмат1рива-ются канавки, соответствующие диаметру навиваемого каната (фиг. 287, а). Толщина.листов барабана должна быть значительной, допускающей ослабление их канавками. Канат вызывает в барабане сжатие. Если напряжения сжатия превзойдут величину, которая называется критической, то оболочка теряет устойчивую форму равновесия и выпучивается (фиг. 287, б). Во избежание потери устойчивости повышают жесткость оболочки. Этого можно достигнуть привариванием кольцевых элементов жесткости полос приваре нных на ребро (фиг. 287, в) швеллеров различных штампованных профилей. Все соединения листов должны свариваться в стык продольными и поперечными швами на автоматах под слоем флюса. [c.493]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...