Мора диаграмма для деформаций

Мора диаграмма для деформаций 41 --для напряжений 23 [c.375]

Основные предпосылки для количественной оценки напряженно-деформированного состояния металла. Одно из основных положений теории пластичности говорит о том, что вид напряженного состояния всегда соответствует виду деформированного состояния. Иначе это положение формулируется так, что диаграмма Мора для деформаций всегда геометрически подобна диаграмме Мора для напряжений. [c.82]

На рис. 14 для случая трехосного деформированного состояния представлена круговая диаграмма Мора. По аналогии с круговой диаграммой для напряженного состояния линейные и угловые деформации на произвольно ориентированной по отношению к главным осям деформации плош,адке определяются также координатами точки М, лежащей внутри области, ограниченной тремя окружностями. [c.36]

Для деформаций, так же как и для напряжений, пользуясь теми же приемами, можно построить диаграммы Мора, но в координатах Б и у- [c.113]

Для скоростей деформации можно построить диаграммы скоростей деформации Мора (круги). [c.116]

Подобно тому как строится для напряжений по различным косым площадкам диаграмма Мора, она может быть построена и для деформаций. Рассмотрим призму с прямоугольным основанием АВСО, грань АВ которой имеет нормаль, наклонную под углом а к главной плоскости (1.3), остальные же расположены, как показано на рис. 20. [c.41]

На рис. 21 построена диаграмма Мора для деформаций причём на оси абсцисс отложены относительные удлинения волокон е , а на [c.42]

Деформация текучести 100 -г-упруго-пластическая 13 Диаграмма Мора для деформаций 41 --для напряжений 23 [c.374]

Помимо диаграммы О. Мора, для тензора деформации иногда удобно рассматривать соответствующую диаграмму для девиатора деформации, показанную на рис. 12. Она может быть получена путем вычитания среднего удлинения е. [c.36]

Возникает вопрос взаимного расположения этих предельных кривых. Для материалов, которые мы традиционно относим к категории пластичных, горизонтальная прямая (рис. 57, а) в правой части диаграммы располагается ниже предельной огибающей по разрушению. И это легко понять. Обычное испытание образца на растяжение отображается кругом Мора. По мере увеличения напряжения а круг увеличивается, как это показано на рис. 57, а, и -когда напряжение а достигнет предела текучести, круг Мора касается предельной прямой, отражающей возникновение пластических деформаций. Дальнейшее увеличение напряжения а приводит к разрушению образца. На диаграмме это отмечается тем, что круг Мора соприкасается с предельной огибающей по разрушению. Все это — для материала пластичного. [c.89]

Очевидно, что точно такая же диаграмма будет изображать тензор двумерной деформации. Если задано трехосное напряженное состояние Oi Оа Оз, круговую диаграмму Мора можно построить для трех плоскостей 12, 23 и 13, как показано [c.227]

Выберем некоторое напряженное состояние и будем одновременно увеличивать все компоненты. Рано или поздно это напряженное состояние станет предельным. Образец либо разрушится, либо в нем появятся пластические деформации. Вычертим для предельного состояния на плоскости аОт наибольший из трех кругов Мора (круг 1, рис. 8.2). Будем в дальнейшем считать, что предельное состояние не зависит от С2. Далее, на образце того же материала проводим испытание при другом напряженном состоянии. Снова путем пропорционального увеличения компонент добиваемся того, что напряженное состояние станет предельным. На диаграмме (см. рис. 8.2) вычерчиваем соответствующий круг (круг 2). [c.354]

Теперь рассмотрим взаимное расположение огибающих для хрупкого материала (см. рис. 8.5, б). Здесь прямая 1 в правой части диаграммы расположена выше кривой 2. При испытании образца на растяжение круг Мора S, не касаясь прямой 1, соприкасается с кривой 2. Разрушение происходит без заметных остаточных деформаций, как и положено для хрупких материалов. Предел текучести при этом, естественно, не определяют. Но это еще не значит, что он не существует. Представим себе, что мы испытываем тот же образец на растяжение в условиях высокого гидростатического давления. Тогда круг 5, как единое целое, сместится в левую часть диаграммы и при увеличении растягивающей силы коснется сначала прямой 1, но не кривой 2. Мы получаем и пластические деформации для материала, считающегося хрупким, и находим даже его предел текучести. [c.359]

Построим для какой-либо точки, находящейся в пластическом состоянии, диаграммы Мора для напряжений и деформаций (рис. 5.5). [c.135]

Учитывая положение о подобии диаграмм Мора для напряжений и деформаций, непосредственно из чертежа (рис. 5.5) получим [c.135]

Вернемся к диаграммам Мора для напряжений и деформаций (рпс. 5.5). Из их подобия следует [c.137]

Наглядное геометрическое представление деформированного состояния в точке Р дает диаграмма О. Мора, изображенная на рис. И. Деформированное состояние для любого направления п может быть представлено графически в виде точки деформации с абсциссой е и ординатой [c.35]

Две различные меры деформации, соответствующие левой и правой диаграммам на рис. XXI. 2, были впервые предложены соответственно Грином и Альманзи (Almansi) Мы ун<е показали, что мера деформации, предложенная Генки, имеет особое значение во многих вопросах реологии, и мы можем задаться вопросом, каким будет член, характеризующий поперечную деформацию, если использовать метод Генки На этот вопрос легче всего ответить, если воспользоваться кругом Мора для деформации. [c.354]

Диаграмма Мора для плоского деформированного еостояпия. Пусть ось г совпадает с главной осью Тогд.э а ,. (х, ff), т. е. компоненты не зависят от координаты X н 8 направлении оси г нет деформации, т, е. 0. Из курса Сопротивление материалов и.чвестна формула ==-- [о --- fi (0 5, 4- Суу)], из [c.132]

Поэтому 1) главные оси и а следовательно, и главные оси Ге и Тд совпадают 2) диаграммы Мора для напряжений и деформаций подобны, коэффициент подобия равен 3) углы вида напряженного состояния tjJo [формула (IV.36) ] и деформированного состояния [формула (111.39)1 равны 4) коэффициенты Надаи—Лоде для напряжений [формула (IX. 18)] и деформаций равны, т. е. [c.225]

В некоторых более ранних работах, указанных на стр. 306, Бриджмен установил, что условие разрушения в центре минимального поперечного сечения образца, разрушенного путем растяжения и при высоком боковом давлении, определяется значением среднего напряжения (з1+а2+зз)/3. Однако в статье, опубликованной в 1946 г., он пишет Были предприняты изыскания для определения возможного критерия разрушения, причем были построены различные диаграммы, связывающие напряжения и деформации в момент разрушения. Ни один из критериев не оказался пригодным для всех условий. Критерий среднего гидростатического напряжения (одна треть суммы трех главных составляющих напряжений) оставался лучпшм для целого ряда условий, однако в некоторых случаях он давал значительные отклонения и его преимущество перед критерием, выражающим, что полное напряжение в волокне в направлении разрушения должно быть постоянным, является не очевидным . Критерий постоянного значения среднего напряжения несправедлив, когда сравниваются напряженные состояния, в которых два наименьших круга напряжений Мора имеют равные радиусы, т. е. когда среднее главное напряжение есть среднее арифметическое от и jg. При чистом сдвиге = х, = О, = —т металл разрушается при некотором значении т, но среднее напряжение при этом равно нулю. [c.308]

К двадцатым годам по справедливости нужно отнести и начало систематических экспериментальных исследований в связи с вопросами теории пластичности. В 1926 г. опубликовали результаты своих опытов М. Рош и А. Эйхингер, а двумя годами позднее появилась фундаментальная работа В. Лоде ). В обоих случаях испытывались образцы в виде тонкостенных трубок, а одной из главных целей эксперимента было сравнение условий текучести Треска и Мизеса для более широкого набора напряженных состояний, чем простое растяжение и чистый сдвиг. Лоде, кроме того, ввел в рассмотрение параметр, характеризующий вид (отношение диаметров кругов Мора) двухвалентного симметричного тензора, и изучал в своих опытах связь между i r и ig — параметрами Лоде соответственно тензора напряжения и тензора скорости деформации. На плоскости, отнесенной к координатам jia, [Ле-, диаграмма этой связи, по данным опытов Лоде, имеет характерный вид, всегда получавшийся и в более поздних опытах такого типа и позволяющий сделать важные выводы относительно конструкции определяющих соотношений. [c.82]

Компоненты приращения деформаций можно выразить через угол 11П()а приращения деформаций и дать графическую интерпрета-IIПК в виде диаграммы Мора, звезды Пелчинского или диаграммы Ма )циняка для приращений деформаций. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...